Всесоюзный проектный
и научно-исследовательский институт
промышленного транспорта
(Промтрансниипроект) Госстроя СССР

Пособие
по проектированию
гидравлического
транспорта

(к СНиП 2.05.07-85)

Утверждено

приказом Союзпромтрансниипроекта

от 28 марта 1986 г. № 67

Москва Стройиздат 1988

Рекомендовано к изданию решением секции Научно-технического совета Промтрансниипроекта Госстроя СССР.

Пособие по проектированию гидравлического транспорта (к СНиП 2.05.07-85) / Промтрансниипроект. - М.: Стройиздат, 1988.

Разработано к СНиП 2.05.07-85 в части, касающейся проектирования гидравлического транспорта.

Содержит расчеты гидравлических и технических параметров системы, рекомендации по выбору транспортного оборудования, а также методам повышения надежности гидротранспорта.

Для инженерно-технических работников проектных организаций.

Табл. 23, ил. 6.

Разработано Промтрансниипроектом (кандидаты техн. наук В.Л. Орешкин, Ю.Ш. Слепой, инж. М.Д. Колбенева) при участии ВНИПИИстройсырья (инж. К.С. Бассоло), Атомтеплоэлектропроекта (инж. Д.С. Седлович), Механобра (инж. Г.Т. Сазонов, канд. техн. наук Г.А. Райлян).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Требования настоящего пособия распространяются на проектирование промышленного гидравлического транспорта (в дальнейшем - гидротранспорта) разработанных грунтов и нерудных полезных ископаемых крупностью 0,1 … 10 мм; продуктов обогащения рудных полезных ископаемых крупностью 0,03 … 0,3 мм; золы и шлака тепловых электростанций крупностью 0,025 …. 10 мм. К продуктам обогащения относятся флотационные концентраты, промежуточные продукты и отвальные хвосты обогащения.

1.2. Основными сооружениями системы гидротранспорта являются перекачивающие станции, пульпопроводы и водопроводы с запорной и другой арматурой, температурными компенсаторами, пульпоприемные камеры (зумпфы).

1.3. Режим работы систем гидротранспорта разработанных грунтов и нерудных полезных ископаемых принимается, как правило, сезонным и синхронным с работой гидромеханизированного завода; круглогодовой режим работы систем гидротранспорта и независимый режим работы гидротранспорта и завода с организацией промежуточного склада транспортируемого материала обосновывается проектом.

Режим работы систем гидротранспорта продуктов обогащения, а также золы и шлака тепловых электростанций должен быть увязан с режимом работы основного производства.

2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ НАПОРНЫХ ПУЛЬПОПРОВОДОВ

2.1. Гидравлические расчеты гидротранспорта необходимы для определения удельных потерь напора на трение и местные сопротивления, критической скорости движения пульпы, диаметра пульпопровода, дальности транспортирования одним или несколькими насосами (одной или несколькими насосными станциями).

Энергетически наиболее выгоден гидротранспорт при рабочих скоростях v_р, равных или несколько больших критических скоростей v_кр, при которых на дне трубопровода начинает образовываться неподвижный слой выпавших из пульпы частиц материала.

Для обеспечения устойчивой эксплуатации системы принимается v_р = 1,1v_кp. В случае, когда трубопровод составлен из труб различного диаметра, приведенное равенство соблюдается для участков труб наибольшего диаметра.

При транспортировании мелкозернистых неслеживающихся материалов допускается режим работы с частичным заилением. При этом толщина слоя заиления не должна превышать 1/10 диаметра пульпопровода.

В практике проектирования гидротранспорта для расчета критических скоростей и потерь напора применяются методики, дифференцированные в зависимости от вида транспортируемого материала.

При проектировании гидромеханизированных карьеров нерудного сырья для расчетов гидротранспорта применяется методика, предложенная в Инструкции по расчету гидротранспорта песчаных и песчано-гравийных материалов, разработанной институтами ВНИИжелезобетон и Проектгидромеханизация.

Для расчета параметров напорного режима гидравлического транспортирования продуктов обогащения применяется методика, разработанная Институтом гидромеханики АИ УССР и Механобром.

При проектировании систем гидрозолоудаления тепловых электростанций для расчета гидротранспорта золы и золошлаковых смесей применяются «Рекомендации по гидравлическому расчету систем напорного гидротранспорта золошлаковых материалов» П61-77 (Л., ВНИИГ, 1977). Эти рекомендации приняты за основу в приведенном в Пособии гидравлическом расчете пульпопроводов для транспортирования золошлаковых материалов.

2.2. Гидравлические расчеты напорных пульпопроводов для транспортирования разработанных грунтов и нерудных полезных ископаемых рекомендуется выполнять по методике, приведенной в пп. 2.3 - 2.5. Исходными данными при этом являются: Q_т - требуемая производительность гидротранспорта по твердому материалу, м³/ч; d - крупность твердого материала, мм; r_т - плотность материала (отношение плотной твердой основы скелета к объему этого скелета), т/м³; r_в - плотность воды, т/м³; т - пористость твердого материала, определяемая по формуле

m = (r_т - r_е)/r_т,

где r_е - плотность породы в естественном сложении (с порами).

2.3. Расход пульпы Q_п, м³/ч, определяется по формуле

Q_п = Q_т[(1 - m) + n],                                                 (1)

где п - удельный расход воды на транспортирование 1 м³ твердого материала в массиве, м³/м³, принимается по соответствующим нормам технологического проектирования.

Критическая скорость движения гидросмеси v_кр м/с, определяется по формуле

                                             (2)

где s - объемная концентрация гидросмеси; g - ускорение свободного падения, м/с²; D - диаметр трубопровода, м; С_j - средний коэффициент лобового сопротивления (коэффициент сопротивления частиц разнородного грунта при свободном падении в воде).

Объемная концентрация пульпы определяется по формуле

S = (r_п - r_в)/(r_т - r_в).                                                       (3)

Плотность пульпы r_п, т/м³, определяется по формуле

r_п = [nr_в + r_т(1 - m)]/[n + (1 - m)].                                        (4)

2.4. Удельные потери напора для пульпы i_п, м/м, определяются по формуле

                                        (5)

где i_в - удельные потери напора для воды, м/м:

i_в = lv²/(2gD);                                                      (6)

v - скорость движения воды, м/с; l - коэффициент сопротивления трения для гладких труб, определяемый по формуле:

l = 1/(1,8lgRe - 1,52)²,                                                  (7)

где Re - число Рейнольдса.

Re = vD/J,                                                               (8)

где J - кинематический коэффициент вязкости, м²/с.

Расчетные величины 100l для воды, подсчитанные по формуле 7, приведены в табл. 1.

Таблица 1

2.5. Гидравлические расчеты проводятся в следующем порядке.

1. По заданному гранулометрическому составу материала определяется значение коэффициента транспортабельности Y_i для каждой фракции по табл. 2.

Таблица 2

2. Определяется среднее значение коэффициента транспортабельности Y_ср для материала в целом по формуле

Y_ср = (Y₁x₁ + Y₂х₂ + ... + Y_ix_i)/100,                                  (9)

где Y₁, Y₂, Y_i - коэффициенты транспортабельности отдельных фракций (принимаются по табл. 2); x₁, х₂, x_i - содержание данной фракции, %.

3. По найденному значению Y_ср - определяется величина С_j по табл. 3.

Таблица 3

4. По заданному значению Q_т определяется производительность по пульпе Q_п по формуле (1), объемная концентрация S и плотность пульпы r_п по формулам (3) и (4).

5. Предварительно назначается диаметр пульпопровода D и по формуле (2) определяется критическая скорость движения пульпы v_кр. Предварительное определение этих величин рекомендуется проводить по табл. 4, а также по прил. 1.

Таблица 4

6. Определяется расчетная скорость движения пульпы v_р по формуле

v_p = 4Q_п/(pD²3600).                                                          (10)

7. Проверяется отношение v_р/v_кр = 1,1; при значительных отклонениях полученной величины от 1,1 выбирается новый диаметр пульпопровода и перечисленные выше параметры определяются заново.

8. Определяются потери напора i_пкр при v_кр по формуле (5) или по номограмме прил. 2.

9. Определяются потери напора по пульпе i_п при расчетной скорости v_р по формуле

Рис. 1. Графики зависимости удельных потерь напора воды от скоростей движения ее в напорных трубопроводах при диаметрах труб, мм:

1 - 200; 2 - 250; 3 - 300; 4 - 350; 5 - 400; 6 - 500; 7 - 600; 8 - 700; 9 - 800; 10 - 900

i_п = i_вА,                                                                     (11)

где i_в - определяется по формуле (6) или по графику (рис. 1); A = f(v_p/v_кp) определяется по прил. 2.

10. При v_р > v_кр потери напора i_п корректируются по формуле

                                                (12)

где i_{в кр} - удельные потери напора на трение в пульпопроводе для воды при v_р = v_кр.

11. При v_р < v_кр (гидротранспорт с частичным заилением) потери напора i_пз определяются по формуле

i_пз = i_{п кр}K_з,                                                           (13)

где К_з - коэффициент, зависящий от отношения Q_кр/Q_з, определяется по табл. 5.

Таблица 5

Q_кр и Q_з - расход пульпы собственно при критической скорости и расчетный при заилении, м³/с.

2.6. Гидравлические расчеты напорных пульпопроводов продуктов обогащения рудных полезных ископаемых рекомендуется выполнять по методике, изложенной в пп. 2.7 - 2.44.

Для выполнения расчетов необходимы следующие исходные данные: Q_п - общий расход пульпы, выходящий из обогатительной фабрики, м³/с; d - крупность твердого материала, мм; r_т - плотность, т/м³; S - объемная концентрация гидросмеси; r_в, J - плотность и вязкость транспортирующей жидкости при заданной температуре, т/м³, м²/с; t - температура пульпы и ее колебания, °С.

2.7. Исходные данные ситового состава записываются по форме, приведенной в табл. 6.

Таблица 6

В таблице d_i = 0,5(d_ni + d_{ni + 1}) - средняя крупность частиц в пределах n_i и n_{i + 1} стандартной фракции; n_i - удельный вес i фракции в долях единицы; Sn_id_i = (Sn_{i - 1}d_{n - 1}) + n_id_i; Sn_i = (Sn_{i - 1}) + n_i; d_срi = Snd_i/(Sn_i).

2.8. По данным табл. 6 строятся графики в логарифмической сетке d_i = f(Sn_i) и d_срi =j(Sn_i).

2.9. Значение d_срi при Sn_i = 1 принимается за d_ср.

2.10. По графику d_i = f(Sn_i) определяется средняя крупность частиц d_i = d₉₀, соответствующая Sn_i = 0,9.

2.11. Определяется коэффициент разнородности твердого материала j по формуле

j = d_cp/d₉₀.                                                            (14)

2.12. Определяется средневзвешенная крупность частиц d_о, мм, которые могут считаться мелкими при v_кр по формуле:

                                              (15)

где М_o - средневзвешенная масса мелкой частицы, 10^-6 г.

2.13. По графику d_срi = j(Sn_i) определяется содержание в твердом материале частиц крупностью d_o(п), т.е. Sn_i = п при d_срi = d_i; в случае, если d_o > d_ср принимается d_o = d_ср и Sn_i = п = l.

2.14. Средневзвешенный диаметр частиц d_s, которые относятся к категории крупных, определяется по формуле

d_s = (d_cp - nd_o)/(1 - n).                                                 (16)

2.15. Определяется объемная концентрация мелких частиц в трубопроводе S_o по формуле

S_о = nS,                                                                 (17)

где S - объемная концентрация пульпы в трубопроводе, определяемая по формуле

S = Т/(Т + Жr_т/r_в);                                                      (18)

Т/Ж - отношение массы твердого материала к массе воды в единице объема пульпы.

Плотность пульпы r_п определяется по формуле

r_п = (Т + Ж)/(Т/r_т + Ж/r_в).

2.16. Определяется концентрация «крупных» частиц в трубопроводе S_m по формуле

S_m = S(1 - n).                                                         (19)

2.17. Определяется плотность несущей жидкости-смеси воды с мелкими частицами твердого r_о по формуле

r_о = S_оr_т + (1 - S_о)r_B.                                                  (20)

2.18. Определяется предельно возможная концентрация твердого материала в трубопроводе S_пр по формуле

S_пр = (1 - m)/(1 - n),                                                   (21)

где m - пористость крупных частиц твердого материала.

2.19. Определяется коэффициент F, учитывающий влияние мелких частиц на снижение энергозатрат при гидротранспорте

F = 1 - 0,9nS/S_пр[1 + n(1 - S/S_пр)].                                      (22)

2.20. Определяется коэффициент М, зависящий от концентрации мелких частиц в трубопроводе

М = 1 + 2,5S_о + 10,5S_o² + 0,00273l^16,6So,                                (23)

где l - основание натуральных логарифмов.

2.21. Определяется кинематический коэффициент вязкости несущей жидкости v_o по формуле

v_o = v_вr_вМ/r_o,                                                          (24)

где v_в - кинематический коэффициент вязкости для воды, м²/с.

2.22. Определяется коэффициент a_о, учитывающий влияние характеристик твердого материала, по формуле

a_о = 1/(1,5 - n).                                                          (24a)

2.23. Определяется в первом приближении диаметр трубопровода

D = (3 + n)/5[(a_oQ_п²/g]^0,2.                                                 (25)

2.24. Для найденных значений d_ср, d_s и D вычисляются значения 100d_ср/D и 100d_s/D.

2.25. По табл. 7 определяются коэффициенты d и d_s.

2.26. Определяется оптимальная скорость движения пульпы v_o по формуле

                                                           (26)

2.27. Определяется число Рейнольдса

Re = v_оD/v_o.                                                             (27)

Таблица 7

При 100d/D < 0,05 коэффициент d принимается равным 100d/D.

2.28. Определяется коэффициент гидравлического сопротивления трубопровода l по следующим формулам.

Для новых стальных труб или труб, внутренняя поверхность которых отшлифована

l = 0,31/(lgRe - 1)².                                                     (28)

Для труб, находившихся в эксплуатации, или труб с коррозированной внутренней поверхностью

l = 0,24(1,9×10^-6/D + 1/Re)^0,226                                           (29)

2.29. Определяется параметр B_кр, учитывающий влияние характеристик твердого материала и пульпы:

                                                  (30)

где D = (r_т - r_в)/r_в - относительная плотность твердого материала; b = 0,5 ´ (1 + n) - коэффициент формы твердых частиц.

2.30. Определяется составляющая удельных потерь напора i_ov, обусловленная взвешиванием и переносом крупных частиц, при v_o по формуле

i_ov = lV²_о/2qDr_o/r_в.                                                   (31)

2.31. Определяется величина К_о по формуле

К_о = (b_кр/i_ov)^1/3                                                     (32)

если K_о < 1, то v_o > v_кр,

если К_о > 1, то v_о < v_кр.

2.32. В зависимости от значения К₀ задается вариационный ряд значений:

v = v₀; v₁; v₂, …, v_n.

2.33. Для ряда выбранных значений определяются значения Re, l, В_кр, i_оv, К_о по формулам (27) - (32); результаты расчетов записываются по форме, приведенной в табл. 8.

Таблица 8

2.34. По данным табл. 8 строятся совместно графики K_о = f(v) и v/v_o = f(v)_о.

Проекция точки пересечения графиков на ось v определяет значение критической скорости движения пульпы v_кp.

2.35. Величину v_кр следует уточнить по формуле Г.Т. Сазонова.

                                   (33)

где размерности входящих величин: g, м/с²; d_ср, м; r, т/м³.

Из полученных значений v_кр следует выбрать меньшее, при п = 1 принимать v_кр по графику.

2.36. Фактическая скорость движения пульпы v_р в трубопроводе с принятым диаметром определяется по формуле (10).

2.37. При v_p = v_кр следующим этапом расчета является определение удельных потерь напора в трубопроводе (см. ниже).

2.38. При v_p ≠ v_кр задаются новые приближенные значения диаметра трубопровода и начиная с п. 2.24 весь цикл расчета повторяется до приближения v_p к v_кр, после чего определяются удельные потери напора в трубопроводе.

2.39. Принимается ближайшее большее стандартное значение диаметра трубопровода.

2.40. Для принятого диаметра трубопровода определяются значения v_p, Re, l, d_s.

2.41. Определяются удельные потери напора i_o для несущей жидкости при v_p по формуле (35).

2.42. Определяются удельные потери напора i_s для крупных частиц по участкам трубопровода по формуле

                                    (34)

где a - угол наклона трубопровода к горизонтальной поверхности.

2.43. Определяется суммарная величина удельных потерь напора для пульпы i_п по формуле

i_п = i_o + i_s .                                                              (35)

2.44. Для выбора оптимальных параметров гидротранспорта институтом Механобр разработана программа GIDRON для реализации расчетов на ЭВМ ЕС-1033.

2.45. Гидравлические расчеты напорных пульпопроводов золы и шлака рекомендуется выполнять по методике, изложенной в п. 2.46 - 2.54.

Основными исходными данными являются: Q_т - производительность гидротранспорта по твердому материалу, т/ч; Q_ш - выход шлака, т/ч; r_т - плотность твердого материала, т/м³; L - дальность транспортирования, м; Н_п - высота подъема пульпы, м.

Методика и порядок гидравлических расчетов в данном случае регламентируются Рекомендациями по гидравлическому расчету систем напорного гидротранспорта золошлаковых материалов, пп. 61 - 77 (Л., ВНИИГ, 1977).

Расчетные зависимости по определению критических скоростей, приведенные в Рекомендациях ВНИИГом, подвергнуты аналитической трансформации, не затрагивающей физическую интерпретацию явлений, но существенно упрощающей процедуру расчета.

2.46. Расчетная скорость движется пульпы v_р при совместном транспорте золы и шлака определяется по формуле

                  (36)

При транспорте золы (без шлака)

                                           (37)

При транспорте жидкого шлака (без золы)

                                          (38)

2.47. Объемный расход пульпы Q_п определяется по формуле

Q_п = 3600v_p(pD²/4),                                               (39)

где D - принятый диаметр трубопровода, м.

2.48. Объемный расход воды (водной составляющей пульпы) Q_в определяется по формуле

Q_в = Q_п - Q_т/r_т.                                                         (40)

2.49. Объемная концентрация S_п определяется по формуле

S_п = Q_т/(r_тQ_п).                                                          (41)

2.50. Плотность пульпы r_п определяется по формуле

r_п = r_В[1 + (r_т/r_в - 1)S_п].                                               (42)

2.51. Удельные потери напора i_п определяются по формуле

i_п = 10^-4×7,01v_p^1,83/D_1,171/(1 - 1,2S_п^1,8)×r_п/r_в.                            (43)

2.52. Потери напора I_п на длине L трубопровода определяются по формуле

I_п = i_пL.                                                                 (44)

2.53. Потери напора при подъеме пульпы на высоту Н_п определяются по формуле

J_п = i_пH_пr_п/r_в.                                                             (45)

2.54. Выбор наивыгоднейшего режима гидротранспорта золошлаковой пульпы определяется сравнением различных вариантов S_п, D и V_р, величины которых в общем заключены в пределах:

S_п = 0,03 … 0,5;

D = 0,20 …. 0,80 м;

V_p = 1,0 - 2,5 м/с.

3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ БЕЗНАПОРНЫХ ПУЛЬПОПРОВОДОВ

3.1. Целью гидравлических расчетов безнапорных пульпопроводов и лотков является определение основных параметров безнапорного гидротранспорта, в том числе размеров живого сечения потока пульпы, скорости ее движения, удельных гидравлических потерь и геометрического уклона.

3.2. Безнапорный гидротранспорт следует проектировать таким образом, чтобы скорость движения пульпы обеспечивала движение твердых частиц во взвешенном состоянии (v_р ³ v_кр). Параметры безнапорного режима гидравлического транспортирования определяются по методике B.C. Кнороза и П.Д. Евдокимова.

3.3. Расчеты безнапорного транспорта разработанных грунтов и нерудных полезных ископаемых выполняются на основе исходных данных, приведенных в разд. 2, в следующем порядке:

1) определяются потери напора i_{п кр} по методике, приведенной для соответствующих материалов в разд. 2;

2) определяется минимальный уклон трубы (лотка) по формуле

i = i_{п кр}K_пр,                                                                   (46)

где К_п - коэффициент, принимаемый равным для металлических труб 1,1; для деревянных лотков 1,2;

3) определяется ширина лотка по дну b, исходя из равенства гидравлических радиусов напорного при v_кр и безнапорного гидротранспорта:

b = 2Dh/(4hD).                                                                (47)

Рекомендуются отношения: b/h = 3 при b = 1,25 м; b/h = 4 при b = 1,5 м.

3.4. Расчеты безнапорного гидротранспорта продуктов обогащения выполняются на основе исходных данных, приведенных в разд. 2, в следующем порядке:

1) предварительно назначается ширина лотка b;

2) определяется геометрический уклон дна лотка i по формуле Шези

                                                         (48)

где Q_п - подача по пульпе, м³/с; h_кр - глубина потока пульпы в критическом безнапорном режиме, м

h_кр = Q_п/(bv_кр);

v_кр определяется по разд. 2; С = R^У/n - коэффициент Шези;  n - коэффициент шероховатости лотка; R -гидравлический радиус потока, м

R = bh_кр/(b + 2h_кр);

3) назначается высота борта лотка, которая должна составлять не менее 2h_кр.

3.5. Уклоны дна каналов и лотков для безнапорного гидротранспорта золы и шлака назначаются, исходя из технико-экономических соображений. Уклоны лотков (каналов) рекомендуется не менее, %:

для золы....................................................... 1,0

« твердого шлака........................................ 1,

« жидкого шлака......................................... 1,8 - 2,

При совместном безнапорном гидротранспорте золы и шлака уклоны дна лотков принимаются такими же как при раздельном гидротранспорте соответствующего вида шлака.

4. РАСЧЕТЫ ГИДРОАБРАЗИВНОГО ИЗНОСА И СРОКОВ СЛУЖБЫ НАПОРНЫХ СТАЛЬНЫХ ПУЛЬПОПРОВОДОВ

4.1. Расчеты гидроабразивного износа и сроков службы напорных пульпопроводов рекомендуется проводить в соответствии с Руководством по расчету долговечности трубопроводов гидротранспортных систем и методам ее повышения, разработанным Институтом горной механики им. Г.Л. Цулукидзе Академии наук Грузинской ССР. Руководство не распространяется на трубопроводы, по которым транспортируются пульпы, содержащие только тонкодисперсные классы твердых материалов, образующих структурные жидкости, а также на режим работы со слоем заиления твердых материалов в нижней части сечения трубы.

4.2. Время работы пульпопровода до износа толщины стенки на 1 мм T₁ определяется по формуле

T₁ = Q₁/Q_г,                                                               (49)

где Q₁ - объем (масса) пропущенного по пульпопроводу твердого материала, вызвавшего уменьшение толщины стенки на 1 мм, м³/мм (т/мм); Q_г - годовая производительность системы гидротранспорта по твердому материалу, м³/год (т/ /год).

4.3. Величина Q₁ определяется по формуле:

при транспортировании частиц твердого материала крупностью до 2 мм:

Q₁ = А_эК_иК_LD^1,7r_п^0,25/К_гК_bК_rv^1,5;                                           (50)

при транспортировании частиц крупностью более 2 мм

Рис. 2. График изменения коэффициента К_L в зависимости от расстояния транспортирования L, км

1 - для малоабразивных материалов с твердостью Н = 2 - 2,5 по шкале Мооса; 2 - для материалов средней абразивности при 2,5 < Н £ 4,5; 3 - для высокоабразивных материалов при Н ³ 5 … 7

Q₂ = АК_иК_LD²r_п^0,25/К_bК_rv_рw;                                                (51)

где А_э - коэффициент абразивности эталонного материала (песок, нормальный для испытания цементов по ГОСТ 6139-78, содержание SiO₂ > 98 %, d_ср = 0,5 - 0,9 мм), принимается равным 8×10⁶; А - коэффициент абразивности частиц твердого материала (табл. 9); w - гидравлическая крупность для средневзвешенных частиц d_ср, м/с; К_и - коэффициент износостойкости материала пульпопровода (табл. 10); К_L - коэффициент дальности транспортирования, учитывающий изменение абразивных свойств твердого материала по длине транспортирования (рис. 2); К_г - коэффициент относительной гидроабразивности - отношение коэффициентов абразивности транспортируемого и эталонного твердых материалов; значения К_г для систем гидротранспорта рекомендуется определять экспериментально с учетом химической активности несущей среды. Методика определения К_г дана в Руководстве (см. п. 4.1), ориентировочные значения К_г приведены в табл. 11; К_b - коэффициент наклона труб, учитывающий износ стенок в зависимости от угла наклона пульпопровода (табл. 12); К_r - коэффициент приведенной плотности, учитывающий влияние плотности пульпы для частиц крупностью до 2 мм, принимается в зависимости от r_о:

r_о, кг/м³ … < 1100            1100 - 1300                                    > 1300

К_r …       1                  [(r_т - r_о)r_в/(r_т - r_в)r_о]^0,8                    0,7

для частиц крупностью 2 - 100 мм при любой плотности пульпы определяется по формуле

К_r = 1/(1 + n),                                                              (52)

где n - содержание в пульпе частиц класса 0 - 1 мм.

Таблица 9

Таблица 10