Госстрой СССР

Союзметаллостройниипроект

Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций имени Н.П. Мельникова

ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ им. Мельникова

УТВЕРЖДАЮ:

Директор института

________ В.В. Кузнецов

10 марта 1986 г.

РУКОВОДСТВО
по подбору сечений элементов строительных стальных конструкций

Часть 3

Москва. 1983

содержание

КОЛОННЫ И ФАХВЕРКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 1. КОЛОННЫ Классификация колонн Определение размеров колонн и привязка их к разбивочным осям Компоновка сечений Подбор сечений элементов колонн Оголовок колонны Опорные столики Подкрановые консоли Подкрановые траверсы Проем в стенке колонны для прохода Базы колонн Вертикальные связи по колоннам 2. ФАХВЕРК Схемы фахверка Нагрузки и расчет элементов фахверка. ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Центрально-сжатые колонны из двутавров по ГОСТ 28020-83 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Центрально-сжатые сквозные колонны из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72 ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Данные для расчета баз колонн ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Базы центрально-сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 без траверс ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Базы центрально-сжатых колонн из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72 ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Базы центрально-сжатых колонн замкнутого сечения ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Базы колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 с траверсами ЛИТЕРАТУРА

Руководство по подбору сечений элементов строительных стальных конструкций, часть 3. ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, 1988.

В Руководстве приведены данные по расчету колонн одноэтажных промышленных зданий и вспомогательные таблицы по подбору сечений.

В составлении Руководства принимали участие инженеры П.И. Суздалов - руководитель работы, Р.А. Бычков, С.Д. Курина, Л.Б. Музыкантская (ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова) и канд. техн. наук В.Б. Барский (Укрниипроектстальконструкция).

Руководство предназначено для инженерно-технических работников проектных организаций.

КОЛОННЫ И ФАХВЕРКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ

1. КОЛОННЫ

Классификация колонн

1.1. Стальные колонны могут быть трех типов: постоянного по высоте колонны сечения, ступенчатые и раздельные.

Колонны постоянного по высоте сечения (т.е. без изменения габарита сечения, но при этом площадь сечения колонны может меняться по высоте колонны в зависимости от расчетных усилий) применяются:

в зданиях без мостовых кранов;

в зданиях с кранами с опиранием подкрановых балок на консоли;

в многоэтажных зданиях;

в рабочих площадках и фахверке зданий.

Колонны ступенчатые являются наиболее рациональными в производственных зданиях с кранами грузоподъемностью более 20 т. Колонны раздельного типа применяются сравнительно редко, лишь в частных случаях:

при низком расположении кранов большой грузоподъемности;

при многоярусном расположении кранов;

При реконструкции цехов (например, при увеличении числа пролетов).

По типу поперечных сечений, колонн или отдельных участки колонн могут быть сплошностенчатыми имеющими сплошную стенку между поясами, сквозными - в которых пояса соединены решеткой или планками.

Определение размеров колонн и привязка их к разбивочным осям

1.2. Размеры поперечных сечений колонн должны определяться:

исходя из условий обеспечения прочности, устойчивости и жесткости колонны и всего здания;

в увязке с размещением подвижного и стационарного технологического оборудования, габаритов приближения и пролетов мостовых кранов, наличием проходов вдоль крановых путей

с учетом доступности для сварки как ручной, так и автоматической.

Для определения ориентировочных размеров высоту сечения колонн рекомендуется принимать:

для колонн постоянного сечения 1/15 - 1/20 высоты колонны;

для верхней части ступенчатой колонны 1/6 - 1/10 высоты надкранового участка;

для нижней части ступенчатых колонн 1/15 - 1/22 полной высоты колонны.

1.3. Расстояние от разбивочной оси до наружной грани крайней колонны принимается 250 мм. При больших высотах колонн и значительных нагрузках - 500 мм.

Расстояние от разбивочной оси здания до оси подкранового пути принимается:

для кранов грузоподъемностью до 50 т при отсутствии проходов - 750 мм и при наличии проходов вдоль крановых путей - 1000 мм;

для кранов грузоподъемностью 80 - 125 т - 1000 мм;

для кранов грузоподъемностью более 125 т - 1250 мм.

Компоновка сечений

1.4. Сечения сплошностенчатых колонн обычно выполняет из широкополочных двутавров типа К или Ш, или сварного профиля двутаврового симметричного сечения из толстолистовой стали. Применение колонн двутаврового сечения с одной осью симметрии допускается, если изгибающий момент одного знака значительно больше изгибающего момента другого знака. Компоновка сечения должна быть такой, чтобы все поперечное сечение колонны было включено в работу.

Сечения сквозных колонн компонуют из двух ветвей. Сечения средних колонн - симметричные в виде широкополочных двутавров типа Б или Ш или сварных. В крайних колоннах для облегчения крепления стеновых панелей шатровая ветвь может быть выполнена швеллерного сечения. Соединительную решетку рекомендуется применять двухплоскостную из одиночных уголков. Решетка должна быть раскосная без стоек, чтобы в элементах решетки не возникали дополнительные усилия от обжатия поясов.

Подбор сечений элементов колонн

1.5. Подбор сечений элементов колонн производится по расчетным усилиям N, М и Q, получаемым в результате комбинации усилий от отдельных загружений с учетом возможных для колонн в целом или отдельных элементов неблагоприятных сочетаний нагрузок и воздействий с учетом п. 5.29 [1]. Подбор сечений элементов колонн производится в соответствии со следующими пунктами [1]:

а) проверка прочности пп. 5.1, 5.24, 5.25, 5.28;

б) проверка устойчивости по пп. 5.3, 5.5, 5.6, 5.26, 5.27; 5.30 - 5.35;

в) проверка местной устойчивости стенки колонны по пп. 7.16 - 7.19;

г) проверка местной устойчивости полок колонн по пп. 7.22 - 7.27;

д) определение предельной гибкости по п. 6.15;

e) определение расчетных длин колонн по пп. 6.8 - 6.13.

В табл. 1 приведены числовые значения вспомогательных коэффициентов, имеющих частое употребление в формулах [1].

Вспомогательные материалы по подбору сечений колонн приведены в приложениях 1 - 6.

1.6. При проверке устойчивости сквозных колонн по формулам (7) или (51) пп. 5.3 и 5.27 [1] следует обращать внимание на следующее.

Основным допущением расчетной схемы, принятым при выводе формул табл. 7 [1] для сквозных стержней с решетками, является то, что число отсеков по длине должно быть достаточно больше. При небольших же высотах зданий число отсеков (участков между узлами решетки одной ветви) бывает от 2 до 5. В этом случае колонны являются стержневыми системами типа ферм, в которых несущая способность определяется, главным образом, устойчивостью отдельных ветвей на участках между их закреплениями. Поскольку на колонны действует общая продольная сжимающая сила, необходимо учесть при этом взаимодействие отдельной ветви и всего элемента в целом при расчете его по деформированной схеме. В этом случае для практических расчетов может быть рекомендован следующий приближенный прием расчета.

Если гибкость отдельной ветви на участке между узлами , то расчетное сопротивление при проверке сквозного стержня с решетками по формулам (7) или (51) [1] может быть принято равным φ₁R_y (в правых частях этих формул будем иметь φ₁R_yγ_с);

здесь φ₁ - коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви при ее расчетной гибкости 0,7 λ₁, Коэффициенты φ и φ₁ в формулах (7) и (51) [1] необходимо принимать соответственно по табл. 72 и 75 [1] при указанном выше расчетном сопротивлении (φ₁R_y) в зависимости от λ_ef и .

Таблица 1

Вспомогательные величины для расчёта сжатых и изгибаемых элементов и функций от расчетного сопротивления стали R_y

Ry, мм	Вспомогательные величины по пунктам СНиП II-23-81
	п. 3.1	п. 5.15; 7.3 и др.		п. 5.31	п. 5.81)	п. 7.12	п. 20	п. 7.21	п. 7.24 табл. 30
	Rs мм			3,14	В, кН/см2	0,65	0,85	2,3	0,3	0,45	0,5	0,75	2,7
205	119	31,7	0,0315	99,5	0,19	20,6	26,9	72,9	9,5	14,3	15,8	23,8	85,6
210	122	31,3	0,0319	93,3	0,20	20,4	26,6	72,0	9,4	14,1	15,7	23,5	84,6
215	125	31,0	0,0323	97,2	0,21	20,1	26,3	71,3	9,3	13,9	15,5	23,2	83,6
220	128	30,6	0,0326	96,1	0,22	19,9	26,0	70,4	9,2	13,8	15,3	23;0	82,6
225	130	30,3	0,0330	95,0	0,23	1977	25,7	69,7	9,1	13,6	15,1	22,7	81,7
230	133	29,9	0,0334	94,0	0,24	19,5	25,4	68,8	9,0	13,5	15,0	22,4	80,8
235	136	29,6	0,0337	93,0	0,24	19,2	25,2	68,0	8,9	13,3	14,8	22,2	79,9
240	139	29,3	0,0341	92,0	0,25	19,0	24,9	67,4	8,8	13,2	14.6	22,0	79,1
250	145	28,7	0,0348	90,1	0,27	18,7	24,4	65,0	8,6	12,9	14,4	21,5	77,5
260	151	28,1	0,0355	88,4	0,29	18,3	23,9	64,6	8,4	12,7	14,1	21,1	76,0
270	157	27,6	0,0362	86,7	0,30	18,0	23,5	63,5	8,3	12,4	13,8	20,7	74,6
280	162	27,1	0,0368	85,2	0,32	17,6	23,1	62,3	8,1	12,2	13,6	20,3	73,2
290	168	26,7	0,0375	83,7	0,34	17,3	22,7	61,4	8,0	12,0	13,3	20,0	72,0
310	180	25,8	0,0387	80,9	0,37	16,8	21,9	59,3	7,7	11,6	12,9	19,3	69,6
315	183	25,6	0,0391	80,3	0,38	16,6	21,7	58,9	7,7	11,5	12,8	19,2	69,0
320	186	25,4	0,0394	79,7	0,39	16,5	21,6	58,4	7,6	11,4	12,7	19,0	68,5
330	191	25,0	0,0400	78,5	0,40	16,2	21,2	57,5	7,5	11,2	12,5	18,7	67,5
335	194	24,8	0,0403	77,9	0,41	16,1	21,1	57,0	7,4	11,2	12,4	18,6	67,0
340	197	24,6	0,0406	77,3	0,42	16,0	20,9	56,6	7,4	11,1	12,3	18,5	66,5
345	200	24,4	0,0409	76,7	0,43	15,9	20,8	56,1	7,3	11,0	12,2	18,3	66,0
355	206	24,1	0,0415	75,6	0,44	15,7	20,5	55,4	7,2	10,8	12,0	18,1	65,0
360	209	23,9	0,0418	75,1	0,45	15,5	20,3	55,0	7,2	10,8	12,0	17,9	64,6
370	215	23,6	0,0423	74,1	0,47	15,3	20,1	54,3	7,1	10,6	11,8	17,7	63,7
375	217	23,4	0,0426	73,6	0,48	15,2	19,9	53,8	7,0	10,5	11,7	17,6	63,3
400	232	22,7	0,0440	71,3	0,52	14,8	19,3	52,2	6,8	10,2	11,3	17,0	61,3
515	299	20,0	0,0590	62,8	0,71	13,0	17,0	46,0	6,0	9,0	10,0	15,0	54,0

Примечания: 1. В = 7,15·10^-6 (2330 - Е/ R_y)·R_y

2. Максимальное значение Q_fie = В·А (кН)

где А - площадь сквозного стержня..

При ≤ 2,5 значение φ₁ принимается равным 1,0, а в интервале 2,5 < λ₁ <. 3,2 - по линейной интерполяции между 1,0 и значением φ₁ при  = 3,2. При этом могут быть сняты требования п. 5.6 [1] в части ограничения гибкости отдельных деталей между узлами (последний абзац п. 5.6 [1] на стр. 11). Естественно, что наряду с указанной проверкой сквозных стержней с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, необходимо выполнять все другие проверки, требуемые [1].

Оголовок колонны

1.7. При опирании балок, стропильных или подстропильных ферм и подколонников сверху оголовок колонны конструируют в соответствии с черт. 1. Ребра оголовка (а) и сварные швы, прикрепляющие их к стенке колонны, рассчитываются с коэффициентом 1,5, учитывающим возможную неравномерность передачи опорного давления F₁.

Толщину ребра (а)t₁ определяют из условия сопротивления его торца смятию

,

(1)

где число 3 - размер двух скосов в см.

Высоту ребра h₁ определяют по срезу ребра на участке h₁

,

(2)

Катет сварных швов, прикрепляющих ребра к стенке к стенке колонны, определяют исходя из усилия 1 см длины шва, равного , при этом расчетная длина сварных швов должна быть не более 85β_fk_f1 (β_f - коэффициент, принимаемый по таблице 34 [1]).

Черт. 1. Оголовок колонны

1.8. Толщину опорной платы определяют из условия сопротивления срезу при возможном смещения спорных ребер балок или ферм с ребра оголовка

,

(3)

1.9. Если на оголовок колонны опираются подстропильные фермы следует проверить местные напряжения в стенка оголовка по формуле (31), пункт 5.13 [1], а в случае необходимости в стенке делают вставку или стенку колонны усиливают приваркой деталей (δ) на черт. 1.

1.10. Поясные сварные швы колонн должны воспринимать долю опорного давления F_f, приходящегося на полки колонн. С некоторым запасом поясные швы колонн в месте оголовка могут быть рассчитаны на срез от воздействия поперечной силы в колонне и части опорного давления F_f, определяемого по формуле

,

(4)

При приложении силы F на оголовок колонны с эксцентриситетом численное значение F_f определяется по формуле

,

(5)

В формулах. 1 - 5:

A_f и A - площадь сечения колонн и площадь всего сечения колонны;

J₁ и J - момент инерции двух поясов относительно нейтральной оси сечения колонны и момент инерции всего сечения колонны;

F - суммарное опорное давление на оголовок колонны;

М - суммарный момент от внецентренного приложения сила F;

h_w - высота стенки колонны.

Расчетная длина поясных швов в колонне при воздействии силы F_f принимается равной высоте ребра а (h₁) или длине усиленного участка стенки (при наличии вставки)

1.11. Стенка колонны должна быть равнопрочна при работе на срез поясным сварным швам, а также сварным швам, прикрепляющим ребра оголовка и опорные столики.

1.12. При передаче опорной реакции балок непосредственно на полки колонны производят расчет на смятие торцевой поверхности полок и, в случае необходимости, увеличивают их сечение.

Опорные столики

1.13. Опирание балок или стропильных ферм, на колонну сбоку выполняют через опорные столики. Торец опорного ребра балки или фермы и верхнюю кромку столика строгают. Для небольших опорных реакций столик выполняют из уголка со срезанной полкой для опорных реакций 300 - 4000 кН - из толстолистовой стали. Расчет сварных швов, прикрепляющих столик к колонне, производят с коэффициентом k = 1,5, учитывающим неравномерность распределения реакции между сварными швами, с учетом изгибающего момента, возникающего в сварных швах. Для увеличения общей длины сварных швов в столике делают вырезы. Подбор сечений столиков и швов производят то табл. 2.

Таблица 2

Марка детали	Эскиз	Размеры столика, мм				kf, мм	Несущая способность столика, кН		Масса 1 шт., кг	Примечание
		l	в	t	c		Материал свариваемой стали
							ВСт3	09Г2С
П1		200	40	14	-	6	196	245	10,3	Из  200×14 09Г2С
П2						8	294	343
П3		220	50	16	-	10	343	332	12,9	Из  220×16
П4						12	392	441
П5						14	441	441
П6		270	250	40	-	10	539	588	22,3	-
						12	637
П7						16	834	686
П8							981	834
П9		400	320	40	-	10	1177	1030	42
П10						12	1422	1482
П11						16	1422	1482
П12		500	330	40		10	1270	1320	59,4
П13						12	1520	1620
П14						16	1860	1860
П15		270	250	40	100	10	686	736	15,6
П16						12	834	834
П17						16	1030	1030
П18		600	380	40	250	10	1960	2060	54,3
П19						22	2350	2500
П20						26	2890	2890
П21		700	400	50	300	10	2300	2400	83,8
П22						12	2750	2890
П23						26	3380	3330
П24		800	550	50	300	20	2750	2940	104,2
П25						22	3330	3480
П26						16	4070	4070

Примечания: 1. При расчете швов, прикрепляющих столики, учтены изгиб и срез углового шва; введен коэффициент запаса К = 1,5 на возможную неравномерность передачи усилия.

2. Вид сварки - полуавтоматическая, проволокой диаметром 1,4 - 2 мм, положение шва нижнее.

Подкрановые консоли

1.14. Для опирания подкрановых балок (под краны небольшой грузоподъемности) или других конструкций в колоннах делают консоли, привариваемые к стержню колонны на заводе-изготовителе (если позволяют габариты перевозки). Консоли для опирания подкрановых балок следует проектировать, как правило, одностенчатыми. Конструктивное примыкание одностенчатых консолей в зависимости от типа колонн показано на черт. 2.

Черт. 2. Подкрановые консоли одностенчатые
а - в сплошностенчатой колонне
б - в решетчатой колонне

Консоли и сварные швы, прикрепляющие их к колонне, рассчитывают, предполагая, что изгибающий момент М воспринимается только полками консоли, а вертикальное давление F (поперечная сила) - стенкой консоли. В этом случае нормальные и касательные напряжения в полках и стенке консоли определяют по формулам:

,

(6)

 

,

(7)

где:A_f и A_w - площади сечений полки и стенки консолей;

М - момент в опорном сечении консоли от вертикального давления F, равный F_l. Напряжения местного смятия в стенке консоли проверяют по формуле.

,

(6)

(Обозначения см. п. 5.13 [1]).

Верхний пояс консоли проверяют на срез силой, равной опорной реакции подкрановой балки, в случае возможного смещения с оси консоли.

В месте опирания подкрановых балок на консоль стенка консоли укрепляется ребрами жесткости.

1.15. Ребра в колонне такой же толщины, как и полки консоли; сварные швы, прикрепляющие их к колонне, определяет по усилиям, действующим в основании консоли, принимая расчетную длину швов не более 65 β_fk_f (см. п. 12.8 г [1]).

1.16. В стенке колонки в месте примыкания консоли возникает сложное напряженное состояние, вызванное действием на стенку нормальных в касательных напряжений. В этом сечении стенки должны выполняться условия:

,

(9)

 

τxy ≤ Rsγc,

(10)

где: σ_c - суммарное нормальное напряжение в краевом участке стенки колонны (у поясных швов), возникающее от нормальных сил N и внешнего момента М в колонне на уровне верхнего ребра;

τ_ху - суммарное касательное напряжение в стенке от поперечной силы Q в горизонтальной силы Н, равное

;

(11)

A_w - площадь сечения стенки колонны

1.17. Крепление одностенчатой консоли в решетчатой колонне (черт. 2б) рассчитывают так же, как примыкание консоли к сплошностенчатой колонне. Горизонтальная сила  воспринимаются сварными швами, соединяющими полки консоли с полками ветви колонны. Сечение жесткой вставки в колонне принимается, как правило, таким же, как и сечение консоли.

Пример опирания двухстенчатых консолей на решетчатую колонну в случае, когда общая длина консоли превышает габарит перевозки, показан на черт. 3. При расчете каждой ветви консоли необходимо учитывать возможную (или условную) неравномерность передачи вертикальной силы F, принимая на каждую ветвь 0,6 F.

Черт. 3. подкрановые консоли двухстенчатые

Подкрановые траверсы

1.18. В ступенчатых решетчатых колоннах для прикрепления верхнего надкранового участка и опирания подкрановых балок в места ступенчатого изменения сечения колонны ставят траверсы (черт. 4), проектируемые, как правило, одностенчатыми. Применение двухстенчатых траверс допускается лишь в случаях, когда по действующим усилиям иди по конструктивным соображениям нельзя применить одностенчатую траверсу. Конструкция траверсы должна обеспечивать доступность и удобство наложения сварных швов на все прикрепленные элементы. При расчете подкрановых траверс принимаются следующие условности расчета:

а) расчетную схему траверсы принимают в виде балки на двух опорах с пролетом l равным расстоянию между прикреплениями траверсы к ветвям нижней части колонны.

б) считают, что стенка надкранового участка колонны не участвуют в передаче усилий на траверсу и усилие полностью передается через полки надкранового участка колонн в виде сосредоточенных сил F₁ и F₂;

в) в расчетное сечение одностенчатых траверс включают только вертикальную стенку, ввиду условностей, принятых при расчете траверсы, и чтобы обеспечить ей достаточную жесткость.

При передаче давления подкрановых балок N_cr непосредственно через траверсу, опорная реакция траверсы увеличивается на величину N_cr при наличии прорези в стенке подкрановой ветви и на величину 0,6 N_cr при отсутствии прорези (коэф. 0,6 учитывает неравномерность распределения N_cr между траверсой и ребром).

Напряжение смятия в местах передачи давления подкрановых балок не должен превышать R_p. Толщину опорной плиты t₁ проверяют на срез силой N_cr, учитывая возможное смещение опорных ребер балок. Толщину ребра t₃ принимают не менее толщины стенки верхней части колонны. Толщину нижнего пояса траверсы принимают конструктивно равной:

t₄ = 10 мм при h₃ = 500 мм;

t₄ = 12 мм при h₃ = 700 мм;

t₄ = 14 мм при h₃ = 900 мм;

где h₃ - высота стенки ветвей колонны.

1.19. Сварные швы Ш1, прикрепляющие полки верхнего участка колонны в траверсе, принимают одинаковым для двух полок и рассчитывают на усилие от максимальной силы F₁ или F₂, вводя в расчет длину швов, равную 85 β_fk_f (см. п. 12.8 г [1]). Швы Ш2 и Ш3, крепящие траверсу к стенке ветви колонны (при отсутствии прорези), рассчитывают на усилие от давления надкрановой части колонны, а от давления подкрановой балки - длину швов принимают равную 85 β_fk_f.

В месте опирания траверсы, стенку ветви необходимо проверить на срез по формуле

,

(12)

где А - большая из величин опорных реакций траверсы от воздействий надкранового участка колонны. При r > R_s - необходимо делать вставку в стенке ветви колонны.

Черт. 4. Подкрановая траверса

Проем в стенке колонны для прохода

1.20. Проем в стенке колонны для прохода вдоль подкрановых путей выполняется только в том случае, когда габариты мостовых кранов не позволяют организовать проход вдоль подкрановых путей вне стенки надкрановой части колонны. Размеры проема для прохода должны быть не менее 400 мм по ширине и 1800 мм по высоте (черт. 5). Ослабленный проемом участок стенки необходимо усилить. Усиление стенки производят в зависимости от ширины стенки колонны. При в₀ ≤ 200 мм усиление выполняется из двух листов, привариваемых к стенке сварными швами с разделкой кромок (подварка корня сварного шва выполняется обязательно). При в₀ > 200 мм усиление выполняется из одного листа, привариваемого к стенке колонны угловыми швами. Для возможности установки листа "в вилку" он должен состоять из двух частей с последующей стыковкой частей между собой.

Черт. 5. Проем в стенке колонны для прохода
а - конструктивное оформление прохода; б - расчетная схема

1.21. Сечение колонны в месте прохода необходимо проверить расчетом на ту комбинацию усилий, по которой было подобрано основное сечение надкрановой части колонны. Это делается для того, чтобы основное и усиленное сечения были равнопрочными. Ветвь колонны в месте прохода проверяют как сжато-изогнутый стержень по формулам [1] на следующие воздействия:

;

(13)

 

;

(14)

Таблица 3

Данные для подбора сечений опорных плит без колонн

Плиты, опертые по четырем сторонам
Схема 1 М1 = α1qа2							Схема 2 М1 = α1qа2
Значения коэффициентов α1 и α2 при в/а
в/а	1	1,1	1,2	1,3	1,4	1,6		1,6	1,7	1,8	2,9	2,0	-
α1	0,0517	0,0554	0,0612	0,0668	0,0714	0,0753		0,0784	0,0807	0,0821	0,0826	0,0829	0,0833
α2	0,0479	0,0553	0,0626	0,0693	0,0753	0,0812		0,0662	0,0908	0,0948	0,0985	01017	0,125
Плиты, опертые по трем сторонам
Схема 3 При в ≤ а М1 = β1qв2 При в > а М1 = β1qа2							Схема 4 М2 = β2qа2
Значения коэффициентов β1 и β2 при в/а
в/а	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8		0,9	1,0	1,2	1,5	2,0	∞
α1	0,383	0,278	0,200	0,148	0,111	0,0865		0,0850	0,0851	0,0838	0,0843	0,0845	-
α2	-	-	0,060	0,074	0,088	0,097		0,107	0,122	0,121	0,226	0,132	0,133
Плиты, опертые по двум сторонам М1 = αqa2 α = 0,284 при в/а = 1 α = 0,388 при в/а = 1,5 α = 0,444 при в/а = 2   Консольные участки плит Схема 7 М = qc2/2							Консольные участки плит в виде трапеции при замкнутых сечениях колонн Схема 6
										F1 = (в + с1)с1 F2 = (в - с2)с2
Однопролетные плиты с консолями Схема 8							Двухпролетные плиты с консолями Схема 9
		при с < 0,289α ; при с = 0,289α М1 = М2 = ; при с = 0,354α ; при с = 0,408α								; при с = 0,408α при с < 0,408α При с > 0,408α решающим будет момент на консоли М1

Условные обозначения:

 кромка, свободно опертая на жесткую опору:

 жестко защемленная кромка;

______ не опертая кромка, свободная от усилий.

где: М, N и Q - усилия в основном сечении надкрановой части колонны. При этом расчетную длину ветви в плоскости действия момента принимают равной высоте прохода, а из плоскости - принимают равной расстоянию между точками закрепления надкрановой части колонны вдоль здания, т.е. такой же, как и при подборе основного сечения. Катет сварных швов Ш1 определяют по усилию

N = A1·Ry;

(15)

где A₁ - площадь листа усиления прохода колонны.

Базы колонн

1.22. База является опорной частью колонны и предназначена для передачи усилия, с колонны на фундамент. Конструкция базы должна соответствовать принятому в расчетной схеме колонны способу сопряжения ее с фундаментом (сопряжение шарнирное или жесткое) и иметь минимальное число деталей и количество сварных швов. Как правило, базы проектируют с учетом опирания колони на заранее установленные, выверенные и подлитые опорные плиты, с верхней с верхней строганной или фрезерованной поверхностью. Усилия от колонн на плиту передаются через фрезерованный торец колонны. При негабаритных размерах нижних частей колонны следует предусматривать монтажный стык с фрезерованными торцами выше базы на отметке, близкой к нулевой.

1.23. Расчет плит баз выполняют на расчетный отпор фундамента, который предполагается распределенным по всей площади опорной плиты. В рабочую площадь включают только те участки опорной плиты, работа которых на изгиб обеспечивает передачу усилия от колонн на фундамент.

Для баз колонн при шарнирном сопряжении с фундаментом и для раздельных баз решетчатых колонн напряжения в бетоне под плитой определяют по формуле

;

(16)

и соответственно для колонн с жестким защемлением в фундаменте по формуле

,

(17)

где: N и М - нормальная сила и изгибающий момент внизу колонны или ее ветви;

R_вloc - расчетное сопротивление бетона смятию по п. 3.39 [5];

A и W - расчетные площади и моменты сопротивления плиты.

При расчетах обычно принимается R_вloc = 1,05 кН/см² для бетона марки B15.

Расчетная схема опорной плиты устанавливается в зависимости от ее размеров и конструктивного решения базы. Опорная плита базы разбивается на участки, которые рассчитываются как консольные плиты, однопролетные и многопролетные плиты с консолями, а также плиты, опертые по двум, трем или четырем сторонам. Наибольший изгибающий момент, действующий на этих участках на полосе шириной 1 см вычисляется по формулам табл. 3.

Для оптимального подбора сечения плиты, ребра траверсы при необходимости их устройства, следует располагать так, чтобы изгибающие моменты для отдельных участков плиты были близки по величие друг другу, т.к. определение толщины плиты производится по наибольшему значению изгибающих моментов. Эту задачу, в основном, решают соответствующим выбором размеров консольных участков плиты.

Плиту, опертую по трем и четырем сторонам, следует рассчитывать как шарнирно опертую только при малых вылетах консольных участков, в остальных случаях следует учитывать разгружающее влияние консолей и производить расчет по схемам 1, 3 табл. 3. При отношении сторон  плит рассчитывают как однопролетную или двухпролетную балку с консолями (схемы 8 и 9 табл. 3), вылет которых выбирают из условия выравнивания пролетных и опорных моментов.

Толщину опорной плиты базы определяют по формуле

,

(18)

где М - расчетный момент в плите, отнесенный к полосе шириной 1 см;

R_у - расчетное сопротивление изгибу опорной плиты.

1.24. Расчет траверс и ребер базы выполняют на нагрузку, передаваемую на них опорной плитой с соответствующей грузовой площади. Расчетную схему этих элементов принимают в виде консолей или балок на двух опорах в зависимости от конструкции базы.

Опорные плиты баз колонн, к которым крепятся вертикальные связи, должны быть приварены к специальным закладным элементам, заделанным в фундаменте. Швы рассчитывает на горизонтальную составляющую от усилия в вертикальной связи, на это же усилие, в случае передачи вертикальной нагрузки через фрезерованные торцы ствола колонны и траверс на строганную поверхность опорной плиты, должны быть рассчитаны швы, крепящие ствол колонны к опорной плите.

В опорных плитах баз колонн следует предусматривать отверстия диаметром 80 - 100 мм для удаления воздуха, который может скапливаться под плитой во время подливки раствора; число отверстий назначают из расчета - одно отверстие на 1 м² плиты,

Анкерные плиты рассчитывают как балки, опорами для которых являются ребра и траверсы, а нагрузками - силы, равные несущей способности принятых фундаментных болтов. При определении момента инерции анкерных плит следует учитывать ослабление их отверстиями, диаметр которых принимают на 8 мм больше диаметра шпилек фундаментных болтов.

1.25. Расчетное усилие в фундаментных болтах, прикрепляющих базу внецентренно-сжатой колонны (без учета развития пластических деформаций в бетоне), определяется исходя из предположения, что растягивающая сила, соответствующая растянутой зоне эпюры напряжений, полностью воспринимается фундаментными болтами по формуле

,

(19)

где М и N - соответствующие значения момента и продольной силы при отрывной комбинации;

а, у - размеры по нижеприведенной схеме на черт. 6. Сечение фундаментных болтов по найденным усилиям подбирается по табл.3 приложения 3.

Соединительные планки центрально- и внецентренно-сжатых составных колонн

1.26. Соединительные планки центрально-сжатых составных колонн рассчитываются на условную поперечную силу Q_fic, принимаемую постоянной по всей длине стержня в соответствии с п. 8 [1]. Расчет соединительных планок и их прикрепления выполнять в соответствии с п. 5.9 [1].

Соединительные планки составных внецентренно-сжатых стержней должны рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин: фактической поперечной силы или условной поперечной силы Q_fic, вычисленной согласно указаниям п. 5.8 [1].

Черт. 6. Эпюра напряжения в бетоне при расчете анкерных болтов при упругой стадии работы бетона

В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение ветвей составных внецентренно-сжатых колонн с помощью планок не рекомендуется.

Вертикальные связи по колоннам

1.27. Вертикальные связи по колоннам при наличии мостовых кранов проектируются двух типов: основные - выполняемые на всю высоту колонн, и дополнительные - располагаемые выше подкрановых балок. Основные вертикальные связи воспринимают все продольные усилия и обеспечивают неизменяемость каркаса в продольном направлении. Основные связи необходимо располагать в соответствии требованиями п. 13.5 [1].

Дополнительные связи рекомендуется устанавливать по краям температурных отсеков, а также в тех панелях, где расположены поперечные связи покрытия. Дополнительные связи предназначены обеспечивать передачу продольных усилий с торцов здания и конструкций покрытия, на продольные конструкции (подкрановые балки и распорки).

Типы вертикальных связей по колоннам приведены на черт. 7.

Черт. 7. Типы вертикальных связей по колоннам
а - полураскосные; б - раскосные; в - крестовые; г - портальные.

1.28. Расчет вертикальных связей выполняют на большую из величин: сумма реальных продольных усилий (ветер, торможение крана, горизонтальные технологические нагрузки) или условную поперечную силу Q_fic, определяемую по указаниям п. 5.8 [1], при этом количество колонн, от которых определяется Q_fic, принимают, исходя из следующего:

, но не менее 2,

(20)

где п_расч - расчетное количество колонн, от которых определяют Q_fiс;

п - количество колонн в ряду

2. ФАХВЕРК

Схемы фахверка

2.1. Схема фахверка определяется местом расположения стен здания - наружные или внутренние, торцевые, поперечные или продольные; материалом стен; конструкцией стен (панелей) - несущие, самонесущие, навесные; наличием проемов.

Фахверк состоит из стоек, ригелей, элементов, передающих нагрузки с фахверка на каркас (ветровые фермы и т.д.), и элементов, обеспечивающих устойчивость фахверка.

Для обеспечения передачи горизонтальных усилий в узлы связей покрытия, стойка фахверка располагают по разбивочным осям здания. При небольшой высота здания передача горизонтальных усилий на каркас осуществляется только в уровне покрытия (чаще на связи по нижним поясам ферм); при большой высоте зданий выполняются ветровые связи, устанавливаемые с шагом 10 - 16 м и по высоте, В качестве ветровых связей используются тормозные конструкции путей мостовых кранов, торцевые переходные площадки.

Наличие ригелей в схеме фахверка диктуется материалом и конструкцией стен. Ригели фахверка могут воспринимать только горизонтальную нагрузку (ветровые) и одновременно нагрузку от стен (несущие).

Нагрузки и расчет элементов фахверка.

2.2. Стойки фахверка рассчитываются как сжато-изогнутые стержни на нагрузки от стен, ветра, технологических нагрузок (перекрытия встроенных помещений, трубопроводы и т.д.).

2.3. Ветровые ригели фахверка рассчитывают как изгибаемые элементы в случае, если они не являются одновременно распорками, а несущие ригели рассчитывают на изгиб в двух плоскостях (вертикальной и горизонтальной). При включении ригелей фахверка в систему продольных связей они рассчитываются как сжато-изогнутые стержни.

2.4. Расчет столиков для опирания стеновых панелей из легких бетонов производится на "отгиб" опорной плиты с учетом распределения опорного давления на минимальной площади, располагаемой возможно ближе к опорной части плиты (черт. 8).

,

(21)

где: а - минимальная ширина по смятию бетона;

в - длина площадки смятия;

R_в - призменная прочность бетона;

γ_в - коэффициент условия работы бетона;

F - полная нагрузка на столик.

Черт. 8. Столики для опирания стеновых панелей

Погонный изгибающий момент в опорной плате на единицу ширины

,

(22)

Требуемая толщина опорной плиты столика определяется по формуле

,

(23)

где R_y - расчетное сопротивление стали изгибу.

Швы, прикрепляющие столики к колоннам или стойкам фахверка должны быть рассчитаны на совместное действие среза от полной сила F и изгиба М = F·(0,5α + 0,03) кН·м.

Колонны здания и стойки фахверка в местах установки столиков должны быть проверены и, при необходимости, усилены для обеспечения восприятия сечениями усилий, передаваемых столиками.

2.5. Конструкции фахверка не должны препятствовать свободной деформации элементов каркаса, т.е. не воспринимать вертикальной нагрузки от них, поэтому крепление стоек фахверка к каркасу осуществляется листовыми шарнирами, передающими только горизонтальные нагрузки.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Центрально-сжатые колонны из двутавров по ГОСТ 28020-83

В таблицах Приложения 1 приведены значения предельных усилий центрально-сжатых колонн с шарнирными закреплениями концов из двутавров по ГОСТ 26020-83 при значениях минимального радиуса инерции i_y и расчетных длинах в плоскости наименьшей жесткости, а также значения отношений максимального радиуса инерции к минимальному i_x/ i_y.

Приняты марки стали ВСт3псб, ВСт3пс6-1, ВСт3сп5-2, ВСт3сп6, ВСт3сп5-1 и 09Г2C категории 6, 9, 12 и 15.

Максимальная гибкость колонн принята равной 150. Значения гибкости λ ≥ 220 отделены сплошной линией. Интервал расчетных длин принят равным 0,5 м, промежуточные значения предельных нормальных усилий принимаются по интерполяции. При закреплениях концов колонн, отличных от шарнирных, расчетная условная длина колонны определяется по формуле (67) [1].

В тех случаях, когда выполняется условие , расчет их устойчивости в плоскости наибольшей жесткости можно не производить, в противном случае расчет с помощью таблиц осуществляется с использованием приведенной длины стержня, определяемой по формуле .

При подборе сечений основных колонн с гибкостью λ более 120 предельные усилия в соответствии с табл. 19 п. 6.15 СНиП II-23-81 должны определяться по формуле  где λ - гибкость основной колонны; N_n - несущая способность колонн по таблицам.

Ниже приведены примеры подбора сечений колонн с помощью таблиц.

Пример 1

Требуется подобрать сечение колонны из двутавров типа III по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С по ГОСТ 19281-73.

Расчетное усилие N = 3500 кН. Расчетные длины l_x = 8 м, l_y = 5 м.

Отношение расчетных длин . По табл. 2 принимаем сечение двутавра 50Ш2 с N_n 35S0 > 3500 кН и . Поскольку отношение расчетных длин  устойчивость в плоскости наибольшей жесткости обеспечена.

Пример 2

Требуется подобрать сечение колонны из двутавров типа III ГОСТ 26020-83 из стали марки ВСт3сп5-2 по ТУ 14-1-3023-80.

Расчетное усилие N = 2000 кН.

Расчетные длины: l_x = 12 м; l_y = 4 м,

Отношение .

По табл. 2 принимаем сечение двутавра 1 35Ш2 с N_n = 2110 кН и .

Поскольку отношение  определяем приведенную длину

и по табл. 2 находим требуемое сечение 1 40Ш, для которого при l_y = 5,0; N_n = 2430 > 2000, т.е. интерполяции проводить не нужно.

Таблица 1.

Нормальные двутавры

№ профиля мм	А см2	iy см		Предельные усилия Nn при ly, м
				1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0
Сталь марки ВСт3сп5-1
								λ≥120
23Б1	32,9	2,47	3,85	655	548	429	326	243
26Б1	35,6	2,63	4,04	725	628	502	392	297
30Б1	41,9	3,05	4,03	892	808	691	567	457	359	287
35Б1	49,5	3,27	4,36	1070	983	869	727	599	485	387
35Б2	55,8	3,35	4,31	1200	1100	990	834	692	566	454	372
40Б1	61,3	3,42	4,69	1330	1230	1110	943	787	647	521	427
40Б2	69,7	3,52	4,63	1470	1370	1250	1080	914	763	629	512
45Б1	76,2	3,75	4,82	1600	1530	1410	1250	1070	913	766	631	527
45Б2	86,0	3,84	4,77	1850	1730	1600	1440	1340	1060	897	749	621
50Б1	93,0	4,16	4,81	1960	1910	1790	1650	1460	2260	1090	932	783	663
50Б2	102,8	4,27	4,75	2210	2130	2000	1850	1650	1440	1250	1070	914	771
55Б1	113,4	4,81	4,82	2380	2360	2260	2120	1950	1780	1510	1320	1150	989
55Б2	121,8	4,70	4,77	2660	2640	2500	2350	2180	1930	1710	1490	1300	1120
60Б1	135,3	4,83	5,00	2850	2820	2730	5570	2400	2150	1910	1680	1470	1230
60Б2	147,3	4,92	4,96	3170	3140	2990	2820	2640	2380	2120	1870	1650	1440
70Б1	164,7	5,25	5,26	3390	3370	3350	3230	3050	2830	2540	2270	2020	1790
70Б2	183,5	5,44	5,18	3870	3340	3620	3640	3450	3240	2930	2630	2350	2090
80Б1	203,2	5,64	5,66	4130	4100	4090	4060	3840	3620	3290	2970	2660	2380
90Б1	247,1	5,82	6,03	4970	4940	4910	4930	4760	4510	4180	3800	3430	30901
Сталь марки ВСт3сп5-2
							λ ≥120
23Б1	32,9	2,47	3,86	719	584	447	330	245
26Б1	35,6	2,53	4,04	798	672	526	401	298
30Б1	41,9	3,05	4,03	986	885	735	592	466	289
35Б1	49,5	3,27	4,36	1180	1070	929	765	618	487	389
35Б2	55,2	3,33	4,31	1330	1210	1060	880	718	574	457	374
40Б1	51,3	3,42	4,69	1460	1350	1190	997	818	659	524	430
40Б2	63,7	3,52	4,63	1640	1510	1360	1150	958	784	629	515
45Б1	76,2	3,75	4,82	1750	1690	1550	1340	1130	948	780	635	530
45Б2	86,0	3,84	4,77	2040	1920	1760	1540	1310	1100	917	749	625
50Б1	93,0	4,15	4,81	2150	2130	1960	1790	1550	1330	1130	948	787	668
50Б2	102,8	4,27	4,75	2420	2370	2210	2020	1760	1520	1300	1090	915	776
55Б1	113,4	4,61	4,81	2610	2580	500	2330	2090	1830	1590	1370	1170	989
55Б2	124,8	4,70	4,77	2940	2910	2770	2590	2340	2050	1790	1550	1330	1120
60Б1	135,3	4,83	5,00	3130	3100	3030	2840	2600	2300	2010	1750	1510	1290
60Б2	147,3	4,92	4,96	3480	3450	3320	3110	2870	2550	2240	1960	1700	1460
70Б1	164,7	5,26	5,26	3720	3690	3670	3570	3350	3030	2700	2390	2100	1840
70Б2	183,6	5,44	5,18	4250	4210	4190	4030	3790	3490	3120	2780	2460	2160
80Б1	203,2	5,54	5,66	4520	4490	4470	4470	4230	3920	3520	3140	2790	2460
90Б1	247,1	5,82	6,03	5450	5410	5390	5380	5260	4940	4420	4040	3620	3220
Сталь марки 09Г2С
							λ ≥120
23Б1	32,9	2,47	3,86	822	635	466	331	247
26Б1	35,6	2,63	4,04	915	736	557	403	301
30Б1	41,9	3,05	4,03	1130	994	797	622	469	364	292
35Б1	49,5	3,27	4,36	1340	1230	1010	815	636	491	393
35Б2	55,2	3,36	4,31	1450	1320	1120	920	736	574	459	377
40Б1	61,3	3,42	4,69	1580	1470	1270	1040	841	553	527	432
40Б2	69,7	3,52	4,63	1860	1700	1480	1230	1000	797	634	520
45Б1	76,2	3,75	4,82	1950	1900	1710	1440	1290	978	781	640	535
45Б2	86,0	3,84	4,77	2280	2160	1970	1570	1390	1140	922	755	631
50Б1	93,0	4,16	4,81	2390	2370	2210	1950	1660	1400	1160	950	793	673
50Б2	102,8	4,27	4,75	2710	2680	2480	2210	1890	1600	1340	1100	921	782
55Б1	113,4	4,61	4,81	2920	2880	2820	2590	2260	1950	1670	1410	1170	996
55Б2	124,8	4,70	4,77	3290	3250	3120	2890	2540	2200	1890	1600	1340	1130
60Б1	135,3	4,83	5,00	3490	3450	3420	3170	2820	3460	2130	1820	1540	1290
60Б2	147,3	4,92	4,96	3890	3840	3740	3490	3130	2740	2380	2040	1730	1460
70Б1	164,7	5,26	5,26	4150	4110	4080	4010	3700	3280	2890	2520	2180	1860
70Б2	183,6	5,44	5,18	4750	4690	4660	4530	4240	3780	3350	2940	2560	2210
80Б1	203,2	5,54	5,66	5040	4990	4970	4920	4730	1260	3780	3340	2920	2530
90Б1	247,1	5,82	6,03	6070	6010	5980	5970	5820	5410	4850	4310	3820	3350
100Б1	293,8	6,26	6,22	6730	6670	6620	3590	6540	6370	5940	5380	4850	4350
100Б2	328,9	6,46	6,13	7800	7740	7680	7650	7620	7330	6840	5220	5630	5070
100Б3	564,0	6,61	6,08	8900	8830	8770	3730	8620	8200	7710	7030	6390	5780
100Б4	100,6	6,67	6,06	9580	9520	9480	3330	8950	8540	8100	7480	6840	6230

Таблица 2

Широкополочные двутавры

№ профиля мм	А см2	iy см		Предельные усилия Nn при ly, м
				1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0
Сталь марки ВСт3пс6-1
										λ ≥120
20Ш1	38,9	3,61	2,29	830	773	709	619	526	442	367	300
23Ш1	46,1	3,67	2,62	985	919	846	744	635	536	447	366
26Ш1	54,4	4,23	2,53	1180	1120	1050	978	868	756	654	560
26Ш2	62,7	4,31	2,52	1370	1300	1220	1130	1010	891	773	665
30Ш1	68,3	4,64	2,66	1510	1440	1360	1280	1180	1040	923	807
30Ш2	77,6	4,73	2,65	1720	1640	1560	1460	1360	1210	1070	941
30Ш3	87,0	4,80	2,65	1930	1850	1750	1650	1540	1370	1220	1070
35Ш1	95,7	5,84	2,46	2170	2100	2020	1940	1840	1740	1620	1470
35Ш2	104,7	5,90	2,46	2370	2300	2220	2130	2030	1920	1790	1630
35Ш3	116,2	5,99	2,45	2690	2560	2470	2370	2260	2150	2010	1840
40Ш1	122,4	7,18	2,33	2810	2750.	2680	2600	2510	2420	2320	2220
40Ш2	141,6	7,14	2,35	3260	3180	3100	3000	2900	2800	2680	2560
Сталь марки ВСт3сп5-1
										λ ≥120
20Ш1	38,9	3,61	2,29	861	801	732	633	536	448	359	301
23Ш1	46,1	3,67	2,62	1020	952	873	761	646	543	450	367
26Ш1	54,4	4,23	2,53	1230	1160	1090	1000	888	770	663	565
26Ш2	62,7	4,31	2,52	1370	1300	1220	1130	1010	891	773	665
30Ш1	68,3	4,64	2,66	1510	1440	1360	1280	1180	1040	923	807
30Ш2	77,6	4,73	2,65	1720	1640	1560	1460	1360	1210	1070	941
30Ш3	87,0	4,80	2,65	1930	1850	1750	1650	1540	1370	1220	1070
35Ш1	95,7	5,84	2,46	2170	2100	2020	1940	1840	1740	1620	1470
35Ш2	104,7	5,90	2,46	2370	2300	2220	2130	2030	1920	1790	1630
35Ш3	116,3	5,99	2,45	2640	2560	2470	2370	2260	2150	2010	1840
40Ш1	122,4	7,18	2,33	2810	2750	2680	2600	2510	2420	2320	2230
40Ш2	141,6	7,14	2,35	3260	3180	3100	3000	2900	2800	2680	2560
Сталь марки ВСт3сп5-2
										λ ≥120
20Ш1	38,9	3,61	2,29	955	862	796	673	561	460	369	303
23Ш1	46,1	3,67	2,62	1130	1040	955	810	678	559	451	369
26Ш1	54,4	4,23	2,53	1370	1290	1200	1080	943	809	685	574
23Ш2	62,7	4,31	2,52	1530	1450	1350	1240	1080	940	805	681
30Ш1	68,3	4,64	2,66	1690	1600	1510	1410	1260	1110	969	836

Продолжение таблицы 2 (правая сторона)

Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м											№ профиля
5,5	6,0	6,5	7,0	7,5	8,0	8,5	9,0	9,5	10,0	10,5
Сталь марки ВСт3пс6-1
											20Ш1
306											23Ш1
475	400										26Ш1
567	479										26Ш2
700	603	515									30Ш1
821	710	607	528								30Ш2
940	816	700	608								30Ш3
1330	1200	1070	963	856	753	671					35Ш1
1480	1330	1190	1070	954	840	749					35Ш2
1670	1510	1360	1210	1080	950	856					35Ш3
2090	1930	1780	1640	1500	1370	1250	1140	1020	933	852	40Ш1
2400	2220	2050	1880	1730	1580	1440	1300	1170	1050	974	40Ш2
Сталь марки ВСт3сп5
											20Ш1
307											23Ш1
473	401										26Ш1
567	479										26Ш2
700	603	515									30Ш1
821	710	607	528								30Ш2
940	818	700	608								30Ш3
1330	1200	1080	963	856	753	671					35Ш1
1480	1330	1199	1072	954	640	749					35Ш2
1670	1510	1360	1219	1088	960	856					35Ш3
2090	1930	1785	1643	1507	1379	1257	1143	1029	933	851	40Ш1
2400	2220	2053	1888	1731	1582	1442	1309	1177	1068	974	40Ш2
Сталь марки ВСт3сп5
											20Ш1
309											23Ш1
476	404										26Ш1
568	482										26Ш2
714	603	518									30Ш1

Продолжение таблицы 2 (левая сторона)

№ профиля	А, см2	iy, см		Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м
				1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0
30Ш2	77,6	4,73	2,65	1920	1830	1730	1510	1460	1290	1120	978
30Ш3	87,0	4.80	2,65	2160	2060	1940	1820	1660	1470	1280	1120
35Ш1	95,7	5,84	2,46	2430	2340	2250	2150	2040	1910	1740	1570
35Ш2	104,7	5,90	2,46	2660	2570	2470	2360	2240	2110	1920	1730
35Ш3	116,3	5,99	2,45	2960	2860	2750	2630	2500	2360	2160	1960
40Ш1	122,4	7,18	2,33	3160	3080	2960	2900	2790	2680	2560	2430
40Ш2	141,8	7,14	2,35	3650	3560	3460	3350	3220	3090	2950	2800
Сталь марки 09Г2С
										λ ≥120
20Ш1	38,9	3,61	2,29	1100	1010	881	729	591	468	373	306
23Ш1	46,1	3,67	2,62	1240	1140	1010	853	703	569	453	371
26Ш1	54,4	4,23	2,53	1500	1410	1300	1150	993	840	700	573
26Ш2	82,7	4,31	2,52	1740	1640	1520	1360	1160	994	834	686
30Ш1	88,3	4,64	2,66	1920	1820	1700	1570	1370	1180	1010	861
30Ш2	77,6	4,73	2,65	2190	2080	1950	1600	1590	1380	1180	1010
30Ш3	87,0	4,80	2,65	2460	2330	2190	2030	1800	1570	1350	1160
35Ш1	95,7	5,84	2,46	2770	2670	2550	2420	2280	2100	1880	1670
35Ш2	104,7	5,90	2,46	3040	2930	2800	2660	2510	2320	2080	1860
35Ш3	116,3	5,99	2,45	3380	3260	3120	2970	2800	2610	2350	2100
40Ш1	122,4	7,18	2,33	3610	3510	3400	3280	3160	3010	2860	2650
40Ш2	141,6	7,14	2,35	4180	4060	3940	3790	3640	3480	3300	3050
40Ш3	157,2	7,18	2,35	4640	4510	4370	4220	4050	3870	3670	3400
50Ш1	145,7	6,81	3,00	4270	4160	4020	3860	3690	3510	3300	3000
50Ш2	176,6	6,69	3,03	5180	5030	4850	4660	4450	4220	3940	3580
50Ш3	199,2	6,81	3,02	5490	5340	5160	4970	4760	4540	4300	3950
50Ш4	221,7	6,92	3,01	6120	5950	5760	5550	5330	5090	4830	4460
60Ш1	181,1	7,17	3,40	5130	5080	5030	4860	4660	4450	4230	3920
60Ш2	225,3	7,06	3,43	6230	6060	5880	5670	5450	5210	4950	4620
60Ш3	261,8	7,18	3,42	7240	7030	6840	6610	6360	6080	5790	5430
60Ш4	298,3	7,23	3,42	8260	8050	7810	7550	7270	6960	6630	6240
70Ш1	216,4	6,93	4,07	5970	5910	5860	5760	5510	5250	4970	4540
70Ш2	251,7	7,07	4,04	6840	6770	6570	6340	6090	5820	5540	5160
70Ш3	299,8	7,09	4,05	8290	8070	7830	7550	7260	6840	6610	6170
70Ш4	341,6	7,11	4,06	9450	9200	8920	8610	8280	7920	7540	7040
70Ш5	389,7	7,17	4,05	10060	3910	9540	9230	8890	8530	8150	7740

Продолжение таблицы 2 (правая сторона)

Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м											№ профиля
5,5	3,0	6,5	7,0	7,5	8,0	8,5	9,0	9,5	10,0	10,5
	λ ≥120
840	711	611	531								30Ш2
965	819	704	612								30Ш3
1400	1250	1113	981	856	757	675					35Ш1
1560	1390	1239	1094	955	845	754					35Ш2
1760	1580	1409	1247	1092	966	861				-	35Ш3
2240	2050	1890	1725	1569	1422	1283	1147	1035	939	856	40Ш1
2580	2370	2172	1982	1801	1630	1470	1313	1185	1075	980	40Ш2
Сталь марки 09Г2С
											20Ш1
311											23Ш1
479	406										26Ш1
572	485										26Ш2
717	603										30Ш1
845	716	616	536								30Ш2
979	825	709	617								30Ш3
1480	1300	1130	983	862	763	681					35Ш1
1640	1450	1260	1090	962	852	760					35Ш2
1860	1650	1440	1250	1090	373	868					35Ш3
2420	2210	2000	1800	1620	1450	1280	1150	1040	946	864	40Ш1
2790	2540	2300	2070	1860	1860	1470	1320	1190	1080	989	40Ш2
3110	2830	2570	2320	2080	1860	1650	1480	1330	1210	1100	40Ш3
2730	2470	2220	1980	1760	1550	1380	1240	1120	1120		50Ш1
3240	2920	2620	2330	2070	1820	1620	1450	1310	1310		50Ш2
3610	3270	2960	2670	2390	2130	1880	1690	1520	1380		50Ш3
4080	3710	3370	3040	2730	2440	2160	1940	1750	1590		50Ш4
3580	3260	2860	2670	2390	2140	1890	1700	1530	1390	1270	60Ш1
4230	3860	3510	3180	2870	2570	2280	2050	1850	1680	1530	60Ш2
4980	4560	4150	3770	3410	3060	2740	2440	2200	2000	1820	60Ш3
5730	5250	4790	4350	3940	3550	3180	2340	2560	2320	2120	60Ш4
4130	3740	3380	3030	2700	2390	2120	1900	1720	1560		70Ш1
4730	4320	3930	3560	3210	2880	2560	2290	2070	1880	1710	70Ш2
5650	5160	4700	4260	3840	3450	3080	2750	2480	2250	2050	70Ш3
6460	5900	5370	4870	4400	3950	3530	3150	2840	2580	2350	70Ш4
7130	6550	6000	5480	4980	4510	4070	3640	3280	2980	2710	70Ш5

Таблица 3

Колонные двутавры

		№ профиля	А, см2	iy, см		Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м
						1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5
		Сталь марки ВСт3пс6, ВСт3сп5
Сталь марки ВСт3сп5	Сталь марки ВСт3сп6	20K1	52,8	5,03	1,69	1150	1110	1060	1000	943	863	772	686	607
		20K2	59,7	5,07	1,70	1300	1250	1200	1130	1060	982	879	783	694
		23K1	66,5	6,03	1,65	1460	1430	1390	1330	1270	1210	1140	1040	952
		23K2	75,3	6,04	1,66	1630	1640	1580	1520	1450	1380	1300	1130	1080
		26K1	83,1	5,51	1,71	1860	1810	1760	1690	1630	1560	1430	1330	1260
		26K2	93,2	6,52	1,72	2080	2030	1970	1900	1830	1750	1670	1570	1440
		26К3	105,9	6,55	1,73	2370	2310	2240	2160	2080	1990	1300	1790	1540
		30K1	108,0	7,50	1,73	2440	2390	2330	2270	2200	2120	2040	1960	1870
		30K2	122,7	7,54	1,73	2770	2720	2650	2580	2500	2420	2330	2230	2130
		30K3	138,7	7,54	1,74	3140	3070	3000	2920	2830	2730	2630	2530	2410
		35K1	139,7	8,76	1,72	3180	3130	3070	3010	2930	2860	2780	2630	2600
		35К2	160,4	8,83	1,72	3660	3600	3530	3460	3370	3290	3200	3100	3000
		40K1	175,8	10,00	1,73	4030	3970	3310	3850	3770	3690	3610	3520	3430
		40К2	211,0	10,06	1,73	4830	4770	4700	4620	4530	4440	4340	4230	4120
		40К3	257,3	10,07	1,75	5410	5350	5270	5190	5090	5000	4890	4780	4660
		Сталь марки С9Г2С
		20К1	52,3	5,03	1,69	1500	1430	1350	1280	1140	1000	878	759	649
		20К2	59,7	5,07	1,70	1700	1620	1530	1430	1300	1140	1000	868	743
		23K1	36,5	6,03	1,35	1930	1860	1780	1700	1610	1500	1350	1210	1070
		23K2	75,3	6,04	1,56	2200	2120	2030	1940	1830	1710	1540	1380	1230
		26K1	83,1	6,51	1,71	2430	2350	2270	2170	2070	1960	1810	1640	1480
		26K2	83,2	6,52	1,72	2730	2640	2540	2440	2320	2200	2030	1840	1660
		26K3	105,9	3,55	1,73	3100	3000	2900	2780	2540	2500	2320	2100	1900
		30K1	108,0	7,50	1,73	3200	3120	3020	2920	2820	2700	2570	2420	2230
		30К2	122,7	7,54	1,73	3630	3540	3440	3330	3200	3070	2930	2770	2550
		30K3	138,7	7,54	1,74	4110	4010	3890	3760	3620	3470	3320	3130	2980
		35К1	139,7	8,76	1,72	4170	4090	4000	3900	3730	3670	3540	3400	3260
		35К2	160,4	8,83	1,72	4800	4700	4600	4480	4350	4220	4070	3320	3760
		40К1	175,8	10,00	1,73	5290	5290	5110	5000	4890	4760	4630	4490	4350
		40K2	211,0	10,06	1,73	8350	6250	6130	6010	5870	5720	5570	5400	5230
		40К3	237,8	10,07	1,75	7270	7160	7030	6890	6750	6580	6410	6230	6040
		40K4	308,6	10,10	1,77	8700	8570	8420	8260	8080	7890	7620	7470	7240
		40К5	371,0	10,11	1,79	9750	9610	9450	9280	9090	8880	3660	8430	8190

Продолжение таблицы 2 (правая сторона)

Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м													№ профиля
6,0	6,5	7,0	7,5	8,0	8,5	9,0	9,5	10,0	10,5	11	11,5	12,0
Сталь марки ВСт3пс6, ВСт3сп5
	λ ≥120
534	406	403	354										20К1
611	534	462	403										20K2
863	779	701	627	559	495	444							23К1
985	890	800	717	639	566	508							23К2
1170	1070	977	886	800	720	642	579						26K1
1320	1200	1090	996	899	809	722	652						26К2
1500	1370	1250	1130	1020	927	827	747						26К3
1750	1520	1500	1390	1280	1170	1080	987	894	814	746			30К1
2000	1860	1720	1590	1460	1350	1230	1130	1030	935	856			30К2
2260	2100	1940	1800	1660	1520	1390	1280	1160	1050	968			30К3
2510	2410	2270	2130	1990	1860	1740	1520	1500	1400	1290	1190	1090	35K1
2690	2780	2620	2460	2310	2160	2020	1880	1750	1620	1500	1390	2270	35К2
3330	3230	3120	3310	2850	2700	2550	2400	2260	2130	2000	1870	1750	40K1
4010	3890	3760	3630	3440	3260	3080	2900	2740	2580	2420	2270	2130	40K2
4540	4420	4280	4150	3990	3790	3590	3400	3220	3040	2870	2700	2540	40К3
Сталь марки 09Г2C
	λ ≥120
547	470	409	359										20K1
628	540	469	412										20К2
954	838	726	637	564	503	452							23K1
1080	957	833	729	644	575	516							23К2
1320	1180	1050	925	814	726	651	588						26K1
1490	1330	1180	1040	916	816	733	662						26К2
1700	1520	1350	1190	1040	936	840	759						26К3
2040	1860	1690	1530	1380	1240	1100	999	907	827	758			30K2
2330	2130	1940	1750	1580	1420	1270	1140	1040	949	870			30K2
2640	2410	2190	1990	1790	1610	1430	1290	1170	1070	983			30К3
3070	2850	2650	2450	2260	2080	1900	1740	1580	1430	1310	1200	1110	35K1
3550	3300	3060	2840	2620	2410	2210	2020	1840	1670	1530	1400	1290	35К2
4190	4030	3790	3550	3330	3110	2900	2690	2500	2310	2130	1960	1800	40K1
5050	4860	4570	4290	4020	3760	3500	3260	3030	2800	2590	2380	2180	40K2
5840	5630	5370	5050	4750	4450	4170	3890	3630	3380	3130	2900	2680	40К3
7000	6750	6440	6060	5700	5350	5010	4680	4370	4060	3770	3490	3230	40К4
7940	7670	7410	6990	6590	6210	5830	5470	5130	4790	4470	4160	3870	40К5

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Центрально-сжатые сквозные колонны из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72

В приложении приведены значения предельных усилий в колонках затянутого и сквозного сечения с планками из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72 с уклоном полок при расчете на устойчивость в плоскости, параллельной оси х - х, табл. 1 и в плоскости, параллельной оси у - у, табл. 2.

Черт. 1. Сечение стержней из двух швеллеров

Материал стержней - сталь марок: ВСт3кп2, ВСт3пс6, ВСт3пс6-1, ВСт3пс6-2 и 09Г2С-8 или 12 категории, согласно табл. 50 СНиП II-23-81.

При расчете стержней приняты следующие условия:

закрепление концов стержней шарнирное; максимальная гибкость λ =150;

расчетные длины с 3 до 12 м с интервалом 1 м;

расстояние между планками в свету для швеллеров высотой от 80 до 220 мм - 500 мм; для швеллеров высотой более 220 мм - 1000 мм;

швеллеры расположены полками внутрь (по черт. 1). Размер "а", равный расстоянию между полками швеллеров, принят равным 2в_f (черт. 1б) и 200, 300 и 400 мм (черт. 1a) (в_f - ширина полок швеллера), но не менее а ≥ 26 ÷ 100, для возможности прокрашивания внутренних поверхностей швеллеров.

В табл. 3 приведены сечения планок для сквозных колонн при соответствующих расстояниях между планками и расстояниями "а" между полками швеллеров.

Примеры расчета.

Пример 1

Требуется подобрать сечение стержня из двух швеллеров из стали марки 09Г2С-6.

Расчетное усилие N - 1370 кН. Расчетные длины l_x = 10 м, 1_y = 10 м.

Принимаем сечение стержня из двух швеллеров № 30 с расстоянием между полками а = 300 мм.

Нормальные силы: N_х = 1460 кН > 1370 кН и N_y = 1420 кН > 1370 кН.

Расстояние в свету между планками принимается равным 1000 мм.

Пример 2

Требуется подобрать сечение стержня из двух швеллеров из стали марки ВСт3пс6. Расчетное усилие N = 1000 кН. Расчетная длина l_x = 4 м, 1_y = 7 м.

Принимаем сечение стержня из двух швеллеров № 22 с расстоянием в свету между полками а = 300 мм.

Нормальные силы:

N_х = 1090 кН > 1000 кН, N_y = 1020 кН > 1000 кН.

Расстояние в свету между планками принимается равным 1000 мм.

Таблица 1

Предельные усилия в колоннах N_n в зависимости от расчетной длины l_x

№ профиля	А, см2	ix, см	Nn, при расчетной длине lx, м
			3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
ВСт3кп2
					λ ≥120
10	10,90	3,99	362	275	202
12	13,30	4,78	479	405	319	245	184
14	15,60	5,50	591	532	446	363	290	226
ВСт3пс6, ВСт3сп5
											λ ≥120
22	26,70	8,89	1150	1090	1030	967	880	775	679	590	508	432
24	20,60	9,73	1290	1280	1210	1140	1070	971	853	363	671	586
27	35,20	10,9	1480	1480	1440	1370	1300	1220	1110	1000	898	801
30	40,50	12,0	1690	1590	1570	1620	1550	1470	1390	1260	1150	2040
40	61,50	15,7	2450	2480	2480	2450	2410	2370	2320	2260	2180	2070
ВСт3пс6-1
					λ ≥120
[ 10	10,90	3,99	378	283	204
12	13,30	4,78	505	420	327	248	184
14	15,60	5,60	626	559	462	371	293	227
16	18,10	6,42	752	639	610	510	421	342	272
18	20,70	7,24	882	822	754	660	561	472	392	322
20	23,40	8,07	1010	959	893	820	713	616	527	446	372	315
ВСт3пс6-2
					λ ≥120
10	10,90	3,99	406	296	204
12	13,30	4,78	556	448	340	249	186
14	15,50	5,60	693	608	489	385	294	228
15	18,10	6,42	838	780	654	538	435	343	274
18	20,70	7,24	983	910	829	704	590	487	394	323
20	23,40	8,07	1130	1050	984	881	758	645	543	451	374	317
09Г2С
							λ ≥120
14	15,60	5,60	822	685	553	400	297	231
16	18.10	6,42	999	893	729	580	449	347	278
13	20,70	7,24	1170	1070	939	777	631	501	398	326
20	23,40	8,07	1360	1260	1150	989	830	686	556	453	378	321
22	26,70	8,69	1470	1400	1310	1180	1020	882	746	622	516	438
24	30,60	9,73	1530	1620	1550	1440	1280	1120	974	835	707	595
27	35,20	10,9	1840	1840	1790	1720	1620	1450	1280	1130	988	854
30	40,50	12,0	2100	2100	2030	2000	1920	1820	1630	1460	1300	1150
40	51,50	15,7	3090	3030	3080	3030	2970	2900	2810	2720	2560	2390

Таблица 2

Предельные усилия в колоннах N_n в зависимости от расчетной длины l_y

№ профиля	А, см2	iу, см	а, см	Nn, при расчетной длине lу, м
				3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Сталь марки Ст3кп2
[ 10	10,90	3,44	92	319	227	153
		13,63	300	436	427	417	405	392	377	361	338	314	291
12	13,30	3,97	104	440	334	244
		13,55	300	539	528	515	500	483	465	445	418	388	359
14	15,60	4,47	116	547	445	342	256
		13,44	300	639	626	610	592	571	549	525	494	453	423
Сталь марки ВСт3пс6, ВСт3сп5
22	26,70	6,44	164	1080	1000	891	748	619	505	405
		13,01	300	1160	1130	1100	1060	1020	983	935	871	801	735
		17,95	400	1180	1160	1140	1120	1100	1070	1040	1010	964	950
24	30,60	7,03	180	1240	1180	1080	943	800	671	556	454
		12,85	300	1250	1230	1190	1150	1110	1060	996	922	850	780
		17,77	400	1270	1260	1240	1220	1190	1160	1130	1100	1060	1010
27	35,20	7,54	190	1470	1380	1280	1140	989	843	711	592	491
		22,82	300	1450	1420	1380	1340	1260	1230	1150	1060	984	903
		17,74	400	1470	1460	1430	1410	1360	1350	1310	1270	1230	1180
30	40,50	8,00	200	1680	1620	1510	1390	1210	1040	894	758	632	536
		12,80	300	1660	1640	1600	1540	1490	1420	1330	1230	1130	1040
		17,71	400	1680	1670	1650	1630	1600	1560	1520	1470	1420	1360
40	61,50	9,33	230	2480	2420	2350	2260	2100	1870	1650	1450	1260	1090
		17,55	400	2460	2450	2430	2400	2380	2340	2300	2250	2190	2100
Сталь марки ВСт3пс6-1
10	10,90	3,44	92	331	231	154
		8,67	200	445	424	399	366	325	286	250	216	184	158
		13,63	300	462	453	441	428	413	397	377	351	325	300
12	13,30	3,97	104	459	343	246
		8,60	200	550	524	492	452	401	352	307	264	224	192
		13,55	300	572	560	546	529	510	490	467	434	402	371
14	15,60	4,47	116	576	461	349	255
		8,50	200	651	619	581	534	472	413	359	308	261	223
		13,44	300	678	664	646	626	603	579	552	513	474	437
		18,41	400	688	679	669	657	644	629	613	596	578	559
16	18,10	4,97	128	698	592	467	360	270
		13,3	300	793	776	755	731	704	675	643	598	552	507
		18,30	400	805	795	783	768	753	735	716	696	674	651
18	20,70	5,45	140	824	733	596	475	371	286
		13,22	300	913	892	867	839	808	774	737	685	631	579
		18,17	400	927	915	900	884	865	844	822	799	774	747
20	23.40	5,95	152	954	863	736	603	486	382
		13,12	300	1030	1010	984	951	915	876	833	774	712	653
		18,05	400	1050	1030	1020	1000	981	958	932	905	876	846
Сталь марки ВСт3пс6-2
10	10,90	3,44	92	351	235	155
		8,67	200	494	468	438	392	345	300	258	220	185	159
		13,53	300	514	503	489	473	455	436	405	375	345	316
12	13;30	3,97	104	493	359	247
		8,60	200	611	579	541	485	426	369	317	269	226	193
		13,55	300	638	623	605	585	563	538	503	464	427	391
14	15,60	4,47	116	633	468	360	257
		8,50	200	724	685	639	575	501	433	371	313	262	224
		13,44	300	757	739	718	693	666	636	596	549	504	460
		18,41	400	768	758	746	731	715	697	678	657	635	607
16	18,10	4,97	128	770	633	489	366	271
		13,33	300	886	865	839	810	777	742	696	640	586	535
		18,50	400	900	888	873	856	836	815	792	767	741	710
18	20,70	5,45	140	911	789	630	491	371	288
		13,22	300	1020	995	965	930	892	851	798	733	671	611
		18,17	400	1030	1020	1000	964	962	937	910	881	851	816
20	23,40	5,95	152	1050	948	784	631	496	384
		13,12	300	1150	1120	1090	1050	1010	963	903	828	757	688
		18,06	400	1170	1160	1140	1110	1090	1060	1030	999	964	925
Сталь марки 09Г2С
14	15,60	4,47	116	725	531	358	259
		8,50	200	865	811	738	641	548	451	382	315	265	227
		13,44	300	911	886	857	823	785	732	670	610	552	496
		18,41	400	926	913	896	876	853	829	802	773	730	685
16	18,10	4,97	128	905	702	517	367	275
		13,33	300	1060	1030	1000	962	917	857	783	711	642	576
		18,50	400	1080	1070	1040	1020	999	969	936	903	853	802
18	20,70	5,46	140	1080	687	682	505	375	292
		13,22	300	1230	1190	1150	1100	1050	985	899	815	734	658
		18,17	400	1250	1230	1200	1180	1140	1110	1070	1030	985	922
20	23,40	5,95	152	1260	1080	864	657	500	388
		13,12	300	1390	1350	1300	1250	1190	1110	1010	921	828	741
		18,03	400	1410	1400	1370	1340	1300	1260	1220	1170	1110	1040
22	26,70	6,44	164	1390	1250	1040	843	664	513	411
		13,01	300	1480	1460	1410	1350	1290	1220	1110	1010	918	824
		17,95	400	1500	1480	1470	1450	1410	1370	1320	1270	1220	1150
24	33.60	7,08	180	1610	1490	1300	1080	886	707	562	461
		12,85	300	1600	1570	1510	1450	1370	1260	1160	1050	955	853
		17,77	400	1610	1600	1580	1550	1510	1470	1420	1350	1270	1190
27	35,20	7,54	190	1830	1730	1590	1340	1110	911	729	597	499
		12,82	300	1800	1770	1730	1680	1600	1470	1340	1220	1100	995
		17,74	400	1820	1810	1790	1760	1730	1680	1640	1570	1480	1380
30	40,50	8,00	200	2090	2000	1880	1630	1380	1150	944	769	642	545
		12,80	300	2050	2020	1970	1920	1850	1700	1560	1420	1280	1150
		17,71	400	2080	2050	2030	2010	1970	1930	1880	1820	1710	1610
40	61,50	9,33	230	3090	2990	2660	2710	2430	2110	1810	1530	1280	1080
		12,67	300	3020	2970	2910	2820	2730	2550	2360	2140	1930	1730
		17,55	400	3060	3030	3000	2950	2900	2840	2780	2700	2570	2430

Примечание: в рамку заключены значения N_n, для колонн, имеющих гибкость λ > 120.

Таблица 3

Сечения соединительных планок составных стержней из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72

Сечения ветвей стойки	F, см2	l, мм	h, мм	Сечение планок при "а" в мм
				200	250	300	400
Сталь марка ВСт3пс6
[ 10	10,9	700	4	160×6	160×6	160×6	160×6
12	13,3	700	4	160×6	160×6	160×6	160×6
14	15,6	700	4	160×6	160×6	160×6	160×6
16	18,1	700	4	160×6	160×6	160×6	160×6
18	20,7	700	4	160×6	160×6	160×6	160×6
20	23,4	700	4	160×6	160×6	160×6	260×6
22	26,7	1200	6	200×8	200×8	200×8	200×8
24	30,6	1200	6	200×8	200×6	200×8	200×8
27	35,2	1200	7	200×8	200×8	200×8	200×8
30	40,5	1200	6	-	250×8	250×8	250×8
40	61,5	1200	8	-	-	250×10	250×8
Сталь марки 09Г2С
[ 10	10,9	700	4	160×6	160×6	260×6	260×6
12	13,3	700	4	160×6	160×6	160×6	260×6
14	15,6	700	5	160×6	160×6	160×6	160×6
16	18,1	700	5	200×8	160×6	160×6	160×6
18	20,7	700	5	200×8	200×8	200×8	200×8
20	23,4	700	5	200×8	200×8	200×8	200×8
22	26,7	1200	6	250×8	250×8	250×8	250×8
24	30,6	1200	7	250×8	250×8	250×8	250×8
27	35,2	1200	8	250×10	250×8	250×8	250×8
30	40,5	1200	8	-	250×10	250×10	250×20
40	61,5	1200	8	-	-	300×10	300×20

Примечания: 1. Материал планок - сталь марки Вст3пс6 по ГОCT 380-71.

2. Электроды 342. Расчетные сопротивления сварных швов срезу no металлу шва R_wf = 200 МПa. Коэффициент β_t = 0,7 для ручной сварки.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Данные для расчета баз колонн

В табл. 1 - 4 приложения приведены данные для расчета опорных плит баз колонн, фундаментных болтов в анкерных плитах. Материал плит - сталь ВСт3пс6 при толщинах до 25 мм включительно и сталь марки 09Г2С при толщинах свыше 25 мм. Табличные значения вычислены для плит как без учета припусков на строжку, так и с их учетом.

При расчете плит из стали марки ВСт3пс6 принят коэффициент условий работы 1,2 в соответствии с п. 11 табл. 6 [1].

В большинстве случаев расчета опорных плит баз колонн определяющим является несущая способность консольных участков или несущая способность средних участков плит, работающих по балочной схеме, с учетом разгружающего влияния консолей (черт. 1 а, б).

Черт. 1. К расчету опорной плиты базы колонны

а - однопролетная опорная плита; б - двухпролетная опорная плита.

В табл. 1 приведены допускаемые вылеты консолей в зависимости от местного смятия бетона под опорной плитой.

В табл. 2 приведены допускаемые пролеты опорных плит в зависимости от местного смятия бетона под опорной плитой при М = gl²/12.

В табл. 3 приведены предельные усилия фундаментных болтов по ГОСТ 24379.00-80, длина нарезки резьбы "а" и размер выступающей части болтов над анкерной плиткой "в" Расчетное сопротивление болтов определялось по диаметру шпильки d₁*, по табл. 2 ГОСТ 24379.1-80. Глубина заделки определяется при расчете фундаментов, в зависимости от типа и конструкции фундаментных болтов.

В табл. 4 приведены предельные моменты, воспринимаемые анкерными плитками, в зависимости от их геометрических размеров.

Предельные вылеты консолей опорных плит

t1, мм	t2, мм	W, см3	Ryδc, МПа	Предельный вылет консолей "С", мм при Rв.loc, МПа
				8	9	10	10,5	11	12	13	14	15	16	18	20
Без учета припусков на стрелку
10	10	0,17	270	34	32	30	29	29	27	26	25	24	24	22	21
12	12	0,24	270	40	38	36	35	34	33	32	30	29	23	27	25
14	14	0,33	270	47	44	42	41	40	38	37	35	34	33	31	30
16	16	0,43	270	54	51	48	47	46	44	42	41	39	38	36	34
18	18	0,54	270	60	57	54	53	51	49	47	46	44	43	40	38
20	20	0,67	270	67	63	60	59	57	55	53	51	49	47	45	42
22	22	0,81	258	72	68	65	63	62	59	57	55	53	51	48	46
25	25	1,04	258	82	77	73	72	70	67	64	62	60	58	55	52
28	28	1,31	280	97	92	87	85	83	79	76	74	71	69	65	62
30	30	1,50	290	104	98	93	91	89	85	82	78	76	74	70	66
32	32	1,71	290	111	105	99	97	95	91	87	84	81	79	74	70
36	36	2,16	270	121	114	108	105	103	99	95	91	88	85	60	76
40	40	2,67	270	134	126	120	117	114	110	105	101	96	95	89	85
45	45	3,96	270	151	142	135	132	129	123	118	114	110	107	101	95
50	50	4,17	270	168	158	150	146	143	137	132	127	122	119	112	106
60	60	6,00	870	201	190	180	176	172	164	158	152	147	142	134	127
80	80	10,67	250	263	248	236	230	225	215	207	199	122	186	176	167
100	100	16,67	250	323	304	289	282	275	264	253	244	236	228	215	204
120	120	24,00	250	387	365	346	338	330	316	304	293	283	274	258	245
140	140	32,67	250	452	426	404	394	385	369	354	342	330	320	301	286
160	160	42,67	250	516	487	462	451	440	422	405	390	377	365	344	227
С учетом припусков на строжку
10	10	0,17	270	34	32	30	29	29	27	26	25	24	24	22	21
12	12	0,24	270	40	38	36	35	34	33	32	30	29	28	27	25
14	14	0,33	270	47	44	42	41	40	38	37	35	34	33	31	30
16	16	0,43	270	54	51	48	47	46	44	42	41	39	38	36	34
18	18	0,54	270	60	57	54	53	51	49	47	43	44	43	40	38
20	18	0,54	270	60	57	54	53	51	49	47	48	44	43	40	38
22	20	0,67	258	66	62	59	57	56	54	51	50	48	46	44	41
25	23	0,88	258	75	71	67	66	64	62	59	57	55	53	50	48
28	25	1,04	290	87	82	78	76	74	71	68	66	63	61	58	55
30	27	1,21	290	94	88	84	82	80	77	74	71	69	66	63	59
32	29	1,40	290	101	95	90	88	86	62	79	76	74	71	67	64
36	33	1,81	270	111	104	99	97	94	90	87	84	81	73	74	70
40	37	2,28	270	124	117	111	108	106	101	97	94	91	88	83	78
45	42	2,94	270	141	133	126	123	120	115	111	106	103	100	94	89
50	45	3,38	270	151	142	135	132	129	123	118	114	110	107	101	95
60	55	5,04	270	184	174	165	161	157	151	145	139	135	130	123	117
80	70	8,17	280	230	217	206	201	196	188	181	171	168	163	154	146
100	90	13.50	250	290	274	260	254	248	237	228	220	212	205	194	184
120	110	20,17	250	355	335	318	310	303	290	279	268	259	251	237	225
140	130	28,17	250	420	396	375	366	358	343	326	317	303	297	280	265
160	150	37,50	250	484	456	433	423	413	395	380	366	354	342	323	306

Обозначения: R_в.loc - расчетные сопротивления бетона смятию;

t₁ - толщина листа (заготовки) с учетом припуска на строжку;

t₂ - расчетная толщина опорной плиты.

Таблица 2

Предельные пролеты опорных плит

t1, мм	t2, мм	W, см3	Ryγc, МПа	Предельный пролет l, мм при Rв.loc, МПа
				8	9	10	10,5	11	12	13	14	15	16	18	2
				Без учета припуска на строжку
10	10	0,17	270	82	77	73	72	70	67	64	62	60	58	55	52
12	12	0,24	270	99	93	88	86	84	80	77	75	72	70	66	62
14	14	0,33	270	115	108	103	100	98	94	90	87	84	81	77	731
16	16	0,43	270	131	124	118	115	112	107	103	99	96	93	88	83
18	18	0,54	270	148	139	132	129	126	121	116	112	108	105	99	94
20	20	0,67	270	164	155	147	143	140	134	129	124	120	116	110	104
22	22	0,81	258	177	167	158	154	151	144	139	134	129	125	118	112
25	25	1,04	258	201	189	180	175	171	164	158	152	147	142	134	127
28	28	1,31	290	238	225	213	208	203	195	187	180	174	169	159	151
30	30	1,50	290	255	241	228	223	218	209	200	193	187	181	170	162
32	32	1,71	290	272	257	244	238	232	222	214	206	199	193	182	172
36	36	2,16	270	296	279	265	258	252	241	232	224	216	209	197	187
40	40	2,67	270	329	310	294	287	280	268	258	248	240	232	219	208
45	45	3,38	270	370	349	331	323	315	302	290	279	270	261	246	234
50	50	4,17	270	411	387	367	359	350	335	322	311	300	290	274	260
60	60	6,00	270	493	465	441	430	420	402	387	373	360	349	329	312
80	80	10,67	260	645	608	577	563	550	527	506	488	471	456	430	408
100	100	16,67	250	791	745	707	690	674	345	620	598	577	559	527	500
120	120	24,00	250	949	894	849	828	809	775	744	717	693	671	632	600
140	140	32,67	250	1107	1043	990	966	944	904	868	837	808	783	738	700
160	160	12,67	250	1265	1193	1131	1104	1079	1033	992	956	924	894	843	800
10	10	0,17	270	82	77	73	72	70	67	64	82	60	58	55	52
12	12	0,24	270	99	93	88	86	84	80	77	15	72	70	66	62
14	14	0,33	270	115	108	103	100	98	94	90	67	64	81	77	73
16	16	0,43	270	131	124	118	115	112	107	108	99	98	93	88	83
18	18	0,54	270	148	139	132	129	126	121	116	112	109	105	99	94
20	18	0,54	270	148	139	132	129	126	121	116	112	108	105	99	94
22	20	0,67	258	161	151	144	140	137	131	126	121	117	114	107	102
25	23	0,88	258	185	174	165	161	158	151	145	140	135	131	123	117
28	25	1,04	290	213	201	190	186	182	174	167	161	155	151	142	135
30	27	1,21	290	230	217	203	201	193	188	180	174	168	163	153	145
32	28	1,40	290	247	233	221	216	211	202	194	187	180	175	165	145
36	33	1,81	270	271	256	242	237	231	221	213	205	198	192	181	156
40	37	2,28	270	304	237	272	285	259	248	238	230	222	215	203	192
45	42	2,94	270	345	325	309	301	294	282	271	261	252	244	230	216
.50	45	3,38	270	370	349	331	323	315	302	290	279	270	261	246	234
60	55	5,04	270	452	426	404	394	385	369	354	342	333	320	302	286
80	70	8,17	260	564	532	505	483	481	461	443	427	412	399	376	357
100	90	13,50	250	712	671	635	621	607	581	558	538	520	503	474	450
120	100	20,17	250	870	820	778	759	742	710	682	657	635	615	580	550
140	130	28,17	250	1026	969	919	897	376	839	806	777	751	727	685	650
160	150	37,50	250	1186	1118	1061	1035	1011	968	930	896	866	839	791	750

Примечания: 1. Предельный пролет рассчитан для пластинки с защемлением на опорах с расчетным моментом М = R_в.loc ·l²/12

Обозначения: R_в.loc